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1.2制定事故應急預案

為防止汽車加油站拆除施工中發生安全事故，并及時處理作業過程中的突發事件，確保加油站安全及施工安全，應制定完善的事故應急救援預案，預案應對工程期間存在的危險有害因素、應急救援的組織機構及其職責、應急預案的啟動、應急程序、應急物資等進行詳細的分析。

1.3嚴格執行各項操作規程

汽車加油站儲油罐清洗、拆除過程中涉及受限空間作業時，應嚴格按照AQ3028－2008《化學品生產單位受限空間作業安全規程》(以下簡稱AQ3028－2008)要求，作業前應辦理《受限空間安全作業證》，并對受限空間進行清洗和置換，并檢測是否達到相關要求;受限空間作業應設專人監護，作業人員應采取有效的個體防護措施。(1)加油站拆除過程中涉及動土作業時，應嚴格按照AQ3023－2008要求，動土作業應辦理《動土安全作業證》，作業過程嚴格按照規程要求進行。(2)加油站拆除過程中涉及動火作業時，應嚴格按照AQ3022－2008要求，辦理《動火作業安全許可證》;動火作業時應有專人監火，動火作業前應清除動火現場及周圍的易燃物品，或采取其他有效的安全防火措施;在儲油罐、輸油管道等拆除過程中動火作業時，應進行清洗、置換，取樣分析合格后方可動火作業。

1.4安全監管及相應消防安全措施應到位

汽車加油站建設單位在加油站拆除作業時應做好相應的安全監管工作。加油站的拆除有較大的危險性，拆除作業嚴格按照加油站拆除操作程序進行，作業過程中嚴格執行相關法律法規、技術規范等的要求。進入施工現場的施工人員應嚴格執行現場施工管理監督和檢查制度，杜絕影響和破壞工程安全、工程質量的行為發生。施工人員除須遵守相關的防火、防爆規定及相關規程外，應正確佩戴勞保用品，并嚴禁攜帶手機等各種非防爆通訊工具和火種;相關機械、設備等要做可靠的導靜電接地;施工現場的腳手架、防護設施、安全標志不得擅自拆除和移動;做好施工現場的可燃氣體濃度監測、靜電接地測試等;油罐、管線等動火拆除時除相關的操作人員及消防人員外，其他人員應暫時撤離至安全區域等。

1.5徹底清理施工現場

汽車加油站拆除工作完成后，應徹底清理現場。所拆物資、設備等盡量運離現場，對未運離現場的相關設施、設備等做保養封存處理;對場地內殘留的油跡、管溝等做相應的覆土掩埋處理等，消除著火源、爆炸源;切斷加油站電源等。

2具體案例施工分析

為徹底消除加油站安全隱患，提升和強化加油站的社會服務功能，某中國石油天然氣股份有限公司對某加油站站房及罩棚整體拆除，原有設施設備全部更新，利用加油站原站址和加油站后面企業自有的閑置土地約1700m2重新布局改建。該加油站正對面為交通主干道，且加油站三側緊鄰居民商住樓，在加油站拆除作業過程中危險性大，根據加油站拆除工程本身的特點及周邊環境狀況，為避免拆除過程中因施工組織不當、施工過程中操作失誤，周邊環境因素影響等，發生火災、爆炸、坍塌、中毒和窒息、高處墜落、機械傷害、觸電、起重傷害、車輛傷害等安全事故，某中國石油天然氣股份有限公司委托有相應資質的施工單位對該加油站實施拆除作業。

2.1制定拆除方案

施工單位根據該加油站的實際情況及周邊環境狀況，并依據SH3505－1999《石油化工施工安全技術規程》等相關技術規范的要求制定了該加油站的拆除作業施工方案。拆除方案首先針對本工程特點從施工組織機構、人力資源計劃、施工機具設備計劃、施工進度計劃等方面對拆除作業進行整體的施工部署。施工組織機構:為了滿足工程施工的需要，公司組建成立施工項目經理部，實行公司直接領導下的項目經理負責制。施工項目經理部根據人員精、層次少、調度靈的原則建立高效率的指揮控制系統和精干協調的職能管理體制，下設安全組、技術組、力工組。人力資源、施工機具設備計劃:根據本工程進度和工程特點對各工種施工人員及數量、施工機具設備詳細計劃。施工進度計劃:根據現場條件及工程特點，在確保安全的前提下，盡量縮短工期。拆除施工主要包括:清理油罐內殘余油料及油蒸氣、拆除站內建(構)筑物、拆除油罐、拆除管線、加油機、油泵等。拆除方案的施工技術部分對各施工步驟的施工準備及施工技術均做了詳細的闡述，施工人員在加油站拆除作業過程中嚴格按照拆除方案的規定進行施工作業。

2.2制定應急救援預案

該加油站緊鄰交通主干道且周邊居民較多，由于加油站周邊環境的復雜性及工程本身的特點，為了防止施工中發生安全事故，并及時的處理拆除作業過程中發生的突發事件，確保加油站的安全及施工的安全，制定了事故應急救援預案。(1)對加油站拆除作業工程期間存在的主要危險、有害因素進行了全面的分析，該加油站在拆除作業工程期間存在的主要危險有害因素有:設備接地不良產生靜電、人體靜電、施工作業人員攜帶器具產生碰撞火花、外部人員攜帶明火等點火源，可引起火災、爆炸事故;施工照明用電作業引發人員觸電;儲油罐漏油產生高濃度油氣，致使人員油氣中毒;可能發生車輛傷害事故等。(2)確立了應急救援的組織機構及其職責，應急救援指揮部包括指揮長和副指揮長各一名，下設消防滅火組、警戒疏散組、醫療救護組三個應急小組，應急救援成員由現場施工人員承擔，并明確了其各自的職責。指揮長負責宣布應急狀態的啟動和解除，全面指揮調動應急組織，調配應急資源，按應急程序組織實施應急搶險。副指揮長協助總指揮作好應急救援的具體指揮工作，若總指揮不在時，由副總指揮全權負責應急救援工作。消防滅火組負責發生火災或其它突發事件時，立即進行火災撲救或應急搶險。警戒疏散組負責布置安全警戒，保證現場井然有序;實行交通管制，保證現場道路暢通;加強保衛工作，禁止無關人員、車輛通行;緊急情況下的人員疏散。醫療救護組負責聯系醫療機構;組織救護車輛及醫務人員、器材進入指定地點;組織現場搶救傷員。(3)當施工現場發生火災、爆炸、中毒、窒息、觸電等安全事故時立即啟動預案，其應急程序為報警、搶險救援、現場警戒、醫療救援。報警:事故發生時現場人員立即向指揮長或副指揮長報警，簡要說明事故地點、事故類型等事故情況，指揮長或副指揮長根據現場事故情況決定是否向業主通報事故狀況。搶險救援:在事故的第一時間，現場施工人員按所屬應急小組職責進行滅火等搶險救援。現場警戒:封鎖加油站進、出口，非搶險人員不得進入加油站內，組織和指揮引導危險區人員撤離事故現場。醫療急救:第一時間對傷員在現場進行處理急救，急救時按先重后輕的原則治療，經現場處理后，迅速護送至醫院救治。(4)對現場應急物資的配備也做了明確的規定，施工現場應配備一定數量的應急救援物資，包括8kg干粉滅火器6具，滅火毯5塊，消防沙2m3，消防鏟4把等，施工前應對應急物資進行詳細的檢查，如有不足應在施工前完善。應急救援預案附件對常見安全事故的急救方法進行了詳細的闡述，如觸電急救法、燒傷急救法、創傷急救法等。

2.3加強安全監管嚴格執行各項安全保障措施

該加油站在拆除作業施工前人、材、機準備充分，要求某中國石油天然氣股份有限公司及加油站安全管理人員進行培訓，所有參加施工人員均須參加HSE培訓教育合格。施工單位向業主單位主管部門及加油站營運人員查詢建站技術資料，了解現場情況，做好相應的技術準備工作，并組織全體施工人員進行施工方案和技術交底，把工程的施工步驟和施工技術要求等詳盡的向施工人員講解清楚。某中國石油天然氣股份有限公司在加油站拆除過程中做好相應的安全監管工作，明確組織領導，實行責任制管理。為保障施工安全，施工單位制定了嚴格的安全保障措施:(1)嚴格遵守國家和當地安全、環保有關法規政策，開工前按批準的開工項目向所在地建設行政主管部門辦理施工許可證手續。(2)現場管理應符合ISO14000標準要求，保證生產的順利進行，減少污染，保護環境，達到業主和相關單位滿意的要求。(3)文明施工和環境管理服從業主的統一組織安排和協調，接受業主安委會和監理的監督、檢查。(4)現場應遵守業主及地方政府所制定的消防及安全衛生法規與規定，所有員工、商、訪客都能遵守規定。(5)施工區域內場地要平整，施工區域內無積水。(6)在施工區域內設置必要的道路，并且保持道路暢通，不能在道路上隨意堆放施工材料，要特別注意保持消防通道的通暢。(7)所有員工必須經過安全教育培訓，并且經考試或考核合格。(8)本著“誰主管，誰負責”的原則，落實安全承包責任制，嚴格執行安全檢查制度施工現場設立工序、分區標志和定安全生產和操作規程牌。(9)現場配置8kg干粉滅火器6具，滅火毯5塊，施工人員應熟知消防器材的使用方法和操作特點。(10)潛在危險區域設立安全警示標志，必要時設置安全欄桿，以控制車輛和行人;晚間作業時，事先報監理、業主批準，并配備足夠的照明設備，保證工作安全順利完成。(11)施工員工配備符合標準的勞保用品，衣服不產生靜電，符合相關要求。(12)特殊工種人員名單和資格證書報業主和監理審查，只有合格的特殊工種人員才能在其資質范圍內操作設備或車輛。(13)教育職工注意舉止和語言文明，進入施工現場所有人員必須遵章守紀、文明禮貌、服裝統一、衣著整潔，且符合安全防護要求。

2.4嚴格執行各項操作規程

施工單位在加油站的管線拆除、加油機拆除、油罐拆除、舊管線開挖、罩棚網架拆除、以及清理儲油罐內殘余油料及油蒸氣的過程中嚴格執行相關作業的操作規程要求進行，作業過程中嚴格執行相關法律法規、技術規范等的要求。

2.5施工現場的清理

該加油站拆除施工作業完成后，施工單位對現場進行了徹底的清理，所拆物資均運離現場，拆除現場防護措施，對場地內殘留油跡進行處理，對管溝進行掩埋并清運現場垃圾平整地面等。在該加油站的拆除施工作業工程中，為確保文明施工各項工作能順利的貫徹落實，施工單位成立以項目負責人為首，以施工組長、安全組長、技術組長為骨干的文明施工工作領導小組，全面負責施工現場的管理工作，對施工過程采取了全過程監控和重點監控相結合的監管方式，嚴格執行和落實相應的預防措施，防止安全事故的發生，保證了加油站拆除施工作業和同期其他作業項目的安全，順利的拆除了該加油站，無人身傷亡及財產損失事故發生。

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一、引言

隨著國民經濟水平的不斷發展，國家對工程建設的投資越來越大，各種新型的建筑物猶如雨后春筍般出現在人們的面前，新型建筑物極大方便了人們的工作和生活，國家建筑工程的飛速發展也從側面證明了我國經濟的發展成果。隨著科技水平的發展，人們對建筑工程的要求也越來越高，近年來，各種高層超高層以及大跨度的建筑工程項目也越來越多，這些高難度的建筑工程在承建的過程中都會涉及到模板的安裝，模板的安裝是建筑物施工中的重要工序之一，其施工技術水平不僅影響著下一道施工工序的鋼筋安裝以及混凝土的澆筑質量，也會對整個工程的施工質量有重要的影響，一些支模，尤其是高大支模體系，技術性要求很高，稍有疏忽，就容易發展模板坍塌、漲模等事故，甚至會造成施工人員的傷亡。就現階段來看，高支模施工技術難度較大，一直是建筑工程施工中的難點和重點，如果技術沒有處理好，施工不當，那么就會給建筑工程帶來安全隱患，不能保證建筑物的使用安全，如果發生危險就會給人民的生命財產安全帶來巨大的威脅。目前，我國的高支模施工技術還不是特別成熟，因此，在現階段，發展高支模技術，提高高層及超高層建筑物的建筑質量是當前我國建筑行業中亟待解決的問題之一。

二、高支模施工技術簡介

高支模即施工時支模高度大于等于8米的支模施工作業，其中水平混凝土構件模板支撐系統搭設跨度大于18米時的模板施工稱之為高大支模施工，一般情況下，在高支模施工尤其是高大支模的施工要求非常嚴格，除了要有支模施工方案以及計算公式以外，還需申報工程所在單位及監理單位，待所在單位以及監理單位的相關專業給出專業性的技術意見后，施工單位的技術人員需要根據給出的意見修改施工方案，組織專家進行專家論證，根據專家意見進行方案修改，待改后的施工方案通過監理部門審批后，方可進入下一個階段的施工。近年來，隨著我國城市化進行的加劇，高層和超高層建筑物越來越普及，高支模施工技術在建筑工程中的應用也越來越廣泛，但是在實際的施工過程中，高支模技術還缺乏一些規范以及技術要求，因此，運用高支模施工技術的過程中，一定要結合以往的施工經驗，將人為因素和非人為的不確定因素控制好，防止因為外在因素的影響發生施工事故，下面就對建筑工程高支模施工技術的注意事項進行簡單的探討。

三、建筑工程高支模技術施工要點

（一）做好主要項目的施工要點管控工作

在對建筑物的現澆結構進行上層模板安裝作業時，現澆結構的下層模板就需要承受上層模板的承載力，因此，在進行上層模板的安裝前，要做好下層模板的穩固工作，防止由于下層模板承載力不足而出現施工質量問題。在模板立柱的底座鋪設上，要設置好底座，選擇好鋼管，在鋼管的選擇上，一定要做好質量審查工作，選取有出廠合格證書以及產品質量保證書的優質鋼管，嚴禁使用彎曲變形以及有裂縫的鋼管；除此之外，在模板的脫模劑的涂刷時，要注意涂刷的及時，放置于不至于污染鋼筋和混凝土的位置。

（二）做好一般項目的施工要點管控工作

在模板安裝之前，要做好相應的檢查工作。首先，為了保證施工模板光潔平整，一定要在施工前做好模板的檢查工作，如果發展模板表面粗糙或翹曲等，要在第一時間修整好，待模板表面光潔平整后方可進入下一階段的施工，然后要做好混凝土澆筑前的檢查工作，在澆筑混凝土之前要將模板內的垃圾雜物全部清除干凈，檢查好模板的接縫是否漏漿，如果有漏漿的情況，將漏漿位置封閉后使用；其次，在混凝土澆筑前，要用水將木模板濕潤，同時做好模板內的排水工作，保證在施工前模板干凈無積水；再次，對于混凝土和模板的接觸面要清理干凈，涂好隔離劑；最后，要做好模板上預留孔和預留件的檢查工作，保證其偏差在規定要求之內。

（三）做好模板拆除的質量管控工作

在高支模施工過程中，需要在模板拆裝區周圍設置相應的護欄，并在護欄上掛號警示牌，防止非施工人員進入施工區，在模板的拆除過程中，一定要嚴格遵守先裝后拆、后裝先拆的施工原則，在拆除模板的過程中要循序漸進的進行拆除，在拆除的過程中為了保證施工人員的人身安全嚴禁從上往下拋擲；在運輸工具和模板的拆除過程中，一定要保證專業的監理、安全人員在場指揮，在模板完全拆除后要將混凝土上的預留洞蓋好。在拆除模板的細節流程中，也要按照相應的拆除順序來進行，對于大梁支架的拆除來說，要從跨的中間向兩端進行拆除，在拆除的過程中，要做到兩端對稱；對于水平桿的拆除來說，要先拆除上層部分，待上層拆除完全后，再依次向下拆除，之后將余下的水平桿完全拆除，在拆除前，要檢查混凝土的強度是否達到可以拆除的標準，對于跨度大于8米以上的高支模，一定要等到混凝土強度達到100%之后才可以進行拆除作業，在模板拆除后，如果其穩定性不夠，要在第一時間做好加固工作。在拆除的過程中，要注意不能漏掉懸空性的模板，也不能用大面積撬落的方法進行拆除，避免因撬落造成腳手架的破壞，在模板拆除后，要及時檢查好拆除地方的穩定性是否達到規定的要求，要保證施工質量和施工人員的安全。

四、建筑工程高支模施工中的質量管控工作

高支模施工技術與普通模板的施工有根本性的差別，施工難度和施工體積大有不同，在施工過程中，一定要做好相應的質量管控工作，這些工作主要包括以下幾個方面：

（一）控制好樓層模板的高度，加強對模板施工的技術審核工作，保證模板施工滿足平直度的要求，在每個樓層的模板施工前，都要檢查好模板表面是否光潔，并清理好模板表面的雜物和油污，將模板的孔洞封堵好，嚴格控制好施工模板的平整度和截面尺寸，在模板施工完成后，要做好全面的檢查工作，在模板使用到一定次數后，也要及時做好對模板損壞程度以及剛度的復查工作，將質量、安全隱患扼殺在搖籃中。

（二）施工現場管理人員要做好對施工人員的安全教育工作，做好安全交底工作，對于一些特殊作業人員，要實行持證上崗的制度，同時，管理人員要制定好完善的現場管理制度，保證每一個施工人員在進入現場都應該佩戴安全帽，高空作業系掛安全帶，工具、物料都要按照嚴格的按規定來擺放，防止由于人為因素發生施工事故。

（三）在樓層梁模板的安裝時，要設置材料的堆放點，在模板拆除的過程中，一定要做好防護措施，設置好相應的警示牌，在實際的拆除中，要嚴格的按照順序和原則來拆裝，保證施工質量。

五、結語

高支模施工技術是建筑工程施工的重要環節，其施工技術和施工質量影響著整個工程的質量，關系著人民的生命財產安全，因此，一定要重視高支模施工技術，做好施工質量的管控工作，從根本上提高工程質量。

參考文獻：

【1】周震：建筑工程高支模施工技術及實踐探討[期刊論文]，城市見者理論研究，2009（18）

【2】吳綜澤．淺析工程高支模施工技術[期刊論文]，城市建設理論研究，2007，28（10）：118~119．

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1 前言

烏魯木齊市某水廠始建于1985年，1987年投產運行，采用直接過濾工藝。1997年經過擴建后形成完整的水處理工藝，設計處理能力8萬m3/d。工藝流程為：原水 預沉池 水力混合井 機械攪拌澄清池虹吸濾池 清水池。該水廠虹吸濾池設計規模為8萬m3/d，分為兩組，每組規模為4萬m3/d。每組濾池分為6格，共12格，單格面積為30m2，平面尺寸為5m×6m，池深5.lm。濾料采用單層石英砂濾料，濾料粒徑d＝0.5-1.2mm，濾料層總厚度為900mm。畢業論文，反沖洗水。卵石承托層厚度為250mm。作為控制水廠水質的關鍵構筑物，虹吸濾池存在出水水質未能達標、反沖洗耗水量大以及虹吸設備工作不正常等較為突出的問題。對水廠的正常運營造成了影響。出于滿足日益提高的水質要求及降低水廠制水成本的考慮，對原有虹吸濾池進行技術改造。

2 技改前運行中存在問題

2.1 濾后水水質不達標

濾池濁度去除效果較差。從改造前運行的資料來看，在進水濁度≤15NTU時，其出水濁度僅達到1.2NTU，濁度的去除效果較差，特別時原水濁度較高時，濾池出水濁度相應升高，造成出廠水水質不能達標。畢業論文，反沖洗水。

2.2 反沖洗耗水量大、濾池過濾周期短

原有工藝中的虹吸濾池，采用真空系統控制進水和反沖排水的虹吸管，真空系統的穩定性較差，而且建設時間較長（1985年建設），存在漏水漏氣現象，個別濾池己經出現了無法反沖洗的狀況，濾池的反沖洗水頭僅1.2m，反沖洗時濾料懸浮層偏低，濾料的膨脹率達不到設計要求，濾料沖洗不干凈，導致濾料中沉泥越來越多，致使濾池沖洗周期為8h，沖洗時間也比正常濾池長，濾池的反沖洗水量比正常濾池多一倍多。

2.3 自動化水平低

原有濾池自動化控制系統設計功能簡單、整體自控等級低、效果差，無法有效的實現濾池的自動化運行，增加了現場工作強度，濾池水位誤差大，出水水質不能保證。同時給管理和運行也帶來了很大的困難。

2.4 反沖洗水排放不徹底

反沖洗廢水采用虹吸管排除，從虹吸管工作原理分析，在反沖洗停止，排水把虹吸破壞后，勢必有部分反沖洗廢水回落到濾池中，造成反沖洗廢水排放不徹底，對過濾水質造成影響[1]。

3 優化技改方案

濾池優化技改最主要的目標是提高出水水質、節省沖洗水量兩個方面。提高出水水質最重要的是過濾方式的選擇，按照過濾理論[2]，提高濾池截污能力最好的辦法是采用反粒度過濾。畢業論文，反沖洗水。節省沖洗水量實現主要在于沖洗方式的選擇，而氣水聯合反沖洗可以大大降低沖洗水量。

3.1 虹吸濾池改為反向過濾氣水反沖洗濾池

鑒于原有濾池工況差，對虹吸濾池進行改造，從節省投資考慮，不改變原有池型，對現有的虹吸濾池進行技改，采用深圳清泉公司的專利技術――反向過濾氣水反沖洗濾池。畢業論文，反沖洗水。將正向過濾改為反方向過濾；增加氣水反沖洗系統，實現三段式氣水反沖洗；沖洗方式為閉閥沖洗，沖洗時不排水，避免了濾料流失的問題[2]。改造后濾池剖面圖見圖1，具體實施措施如下：

a改造前b改造后

圖1 濾池改造前后剖面圖

3.1.1進、出水系統

進水：拆除原濾池進水渠道和進水虹吸管，改為由濾池底部管道進水，每組濾池進水總管管徑為DN900，單格濾池進水管管徑為DN400，配置全數字氣動調節蝶閥控制進水。拆除原有濾池底部配水結構，將池底兩側填高1.0m，單格濾池中間部分留出B×H=0.8×1.0的進水渠道，進水管伸入池壁和此進水渠相連。

出水：在池壁兩邊內側設兩個出水堰槽(尺寸為B×H=0.6×1.0)，在池壁上開孔，接兩根濾后水出水管(DN300)。各單格濾池的出水管分別接至出水總管(DN800)，總管再和原通向清水池的管道相連接。單格濾池出水管上設氣動閥板，保持單格出水的控制。

3.1.2排水及放空系統

排水：拆除原濾池排水虹吸管和池內3條排水渠，將排水積水槽整體抬高，在其內墻上設置氣動翻板排水閥，通過翻板閥將沖洗水排至外墻和內墻間的排水槽，并從槽底部接出排水管(DN500)，排入原濾池的排水渠內。每格的沖洗水單獨排放。將原積水槽外墻的下部拆除，以擴大濾池管廊的面積，方便管道布置，改造后管廊寬度為4.9m。另外，為了避免閉閥沖洗不排水時廢水溢流到其他單元，在濾池外側池壁上開孔，設置溢流堰槽，并以管道接至排水溝渠。

放空：自濾池進水管三通處接出放空管(DN200)和反沖水排水管相連接，引入原濾池排水渠內，放空管上設氣動蝶閥。畢業論文，反沖洗水。

3.1.3承托層及濾料

卵石承托層厚為350mm，仍然采用單層石英砂濾料，粒徑為0.8~1.65，K80=1.8，濾料厚度為1.15m。

3.2 完善反沖洗系統

對原有工藝管道加以改造并改變反沖洗方式，由自身水力反沖洗改為外加動力氣水反沖洗。

水反沖系統：增加3臺反沖洗水泵(2用1備),反沖洗水管管徑為DN400，接到待濾水進水管上，每單元濾池增加反沖洗進水自動蝶閥1套。

氣反沖系統：增加反沖洗鼓風機2臺(1用1備)，每單格濾池增加反沖洗進氣自動蝶閥和排氣電磁閥1套。反沖洗氣管管徑為DN200，伸入到中間填高的進水渠中。

3.3 提高自動化水平

保留原電動蝶閥配電控制柜，將原濾池控制柜改為濾池控制柜1個，增設水頭損失儀、反沖洗鼓風機控制（配電）柜以及空壓機控制（配電）柜。建立由濾池上位機、PLC主站與PLC就地站組成的集散控制系統。

4 運行效果

4.1改造前、后濾池出水濁度對比

改造前后濾池出水濁度見表1、2。畢業論文，反沖洗水。

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一.前言

隨著我國經濟水平的提高和交通運輸的需要，高等級橋梁的建設越來越多，對橋梁的工程質量標準也相應提高，橋梁施工技術成為決定橋梁質量的標尺之一。目前，小跨徑的高等級鐵路橋梁施工技術多采用裝配式鋼筋混凝土板梁的形式；中等跨徑的橋梁施工技術則采用裝配式預應力混凝土橋梁的形式；對于大跨徑預應力混凝土連續梁橋施工方法主要采用拼裝法或者平衡懸臂澆筑法。但由于現澆連續梁橋的施工流程復雜繁瑣、成本較高、費工費時，先簡支后結構連續的施工技術應運而生。先簡支后連續橋梁結構是通過現澆混凝土使多跨的的預應力混凝土梁形成連續的結構，具有其獨特的優勢，為我國的鐵路事業發展和整個區域文化經濟的交流提供了便利。加強對其施工技術的研究，分析具有十分重要的意義。

二.先簡支后結構連續橋梁結構施工要點

1. 先簡支后結構連續橋梁結構的優點

（一）建成橋梁變形小、剛度大、伸縮縫少和行車舒適等優點。

（二）減少使用施工設備，又能避免張拉預應力鋼束造成地面上的障礙，簡支梁的預應力鋼束在工廠進行張拉，而負彎矩區的預應力鋼束布置及張拉均在主梁上進行，僅需吊裝設備起吊主梁。

（三）利于技術操作，省工省時，經濟效益高，預制梁能采用標準構件，進行工廠化統一生產和管理。

2.先簡支后結構連續橋梁的一般施工流程

（一）在進行先簡后支連續橋梁施工過程中 ，首先要嚴格按照工程的實際情況進行主梁的預先定制，待預制主 梁的混凝土強度達到設計強度后，按照1 號束、4 號束、2 號束、3 號束順序分別張拉預應力鋼束。1 號束的兩根鋼束應同時張拉，防止主梁橫向彎曲。在此過程中，當混凝土的強度達到設計施工的需要之后，將正彎矩區的預應力鋼束進行張拉，最后，要在壓漿施工的基礎上，進行主梁底板通氣孔的清潔整理。

（二）當主梁底板通氣孔的清理完成之后，可以進行臨時支座和永久支座的施工，并將主梁進行規范的安裝。并做好橋面上的鋼筋和橫梁鋼筋的鏈接，在此連接施工過程中，要設置好接頭的鋼束波紋管，并及時進行穿束，并選擇在一天中的氣溫最低時候進行混凝土的澆筑。當混凝土的強度達到施工設計的標準時候，要進行頂板鋼束的張拉并做好壓漿施工。

（三）在進行接頭的工作施工完成之后，要進行剩余混凝土的澆筑，一般而言，要由跨中朝著支點部分進行橋面整體化的混凝土的澆筑，一些臨時的施工支座一定要等到混凝土的施工已經完成之后再嚴格遵守施工規范進行拆除，在此過程中，完成整個體系的合理轉化。最后要進行工程的養護，要噴灑防水層，并將相關的伸縮裝置和設備嚴格遵守施工質量控制標準進行安裝，在此基礎上，可以轉向整個橋面的施工。

三.先簡支后連續橋梁施工的質量控制

筆者結合以前所施工的預應力混凝土簡支轉連續T梁和預應力混凝土簡支轉連續箱梁的施工過程，提出施工中質量控制，以保證施工質量。

1．臨時支座的設置的質量控制應該保證，臨時支座應有足夠的強度和剛度，拆裝方便，落梁均勻。預應力張拉完成后，待壓漿強度大于35MPa時方可拆除臨時支座。拆除臨時支座應做到逐孔對稱、均勻、同步、平穩。臨時支座拆除后，永久支座與墩頂和梁底嚴密貼合。

結合目前的施工技術，臨時支座有多種設置方法，以可卸落砂箱支座的施工方法為例。當采用砂箱支座時，要充分考慮砂箱承受T梁自重和架橋機重量后的沉降量，梁底與盆式支座間應留有空隙。在施工中會出現每個砂箱沉落置不會完全一樣的情況，而導致部分T梁吊空，產生質量隱患，解決辦法有兩點：aj通過預壓試驗取得砂箱在受力以后的平均沉降量，并以此指導現場安裝臨時支座，控制主梁的安裝標高與設計標高一致：②適當降低支座墊石標高，預留約3cm的混凝土梁靴高度。在澆注濕接頭的時候，在盆式支座上墊一塊鋼板，一次直接澆注到鋼板上，形成混凝土梁靴。

2．張拉預制底座的設置要求張拉預制底座應堅固、無沉陷，利于排水，防止由于排水不暢造成地基下沉。底座的反拱度值應參照設計文件所提供的反拱度值、結合實際施工和生產性試制梁的張拉情況確定。反拱度應做成拋物線。另外要保證橋梁安裝精度要嚴格控制，誤差不超過2mm。

3.后連續現澆段施工質量控制施工發現，對于新老混凝土的連接結合是現澆連續段混凝土存在的主要問題，為此預制梁板的端頭必須嚴格進行鑿毛處理。為了防止現澆連續段混凝土在養生硬化過程中發生收縮性裂縫影響混凝土在二次張拉過程中的承載力和橋

梁的整體受力性能，現澆連續段接頭混凝土添加微膨脹劑，摻加劑量一般控制在水泥用量的0．5％～1％之間。先簡支后連續每聯各現澆連續接頭的澆筑氣溫應基本相同，溫差控制在5℃以內，并盡量安排在一天氣溫最低時施工。

4．主梁現澆接頭與濕接縫施工的質量控制接頭混凝土澆筑順序應嚴格按設計文件要求執行，從主梁預制到澆筑完橫向濕接縫的時間不宜超過3個月。濕接縫混凝土澆筑可采用吊模施工，模板應采用鋼模板，并應有足夠的剛度和強度。模板安裝牢固后，沖洗已經鑿毛處理的混凝土表面，在澆筑次層混凝土前對施工縫應刷一層水泥凈漿。混凝土澆筑和振搗與預制主梁頂板澆筑同樣要求，宜采用平板振搗器與插入棒配合的方式，并保證設計厚度。濕接縫澆筑時宣在氣溫較低條件，并作好養護，防止裂縫。現澆接頭段混凝土可采用微膨脹水泥。

四，結束語

伴隨著我國經濟的快速發展，對鐵路客運專線的服務質量也將會越來越高，橋梁施工是整個鐵路客運專線建設施工的重要環節，其施工質量將直接關系到整個鐵路客運專線的服務質量的提升和整個交通運輸網絡的安全，因而，加強對先簡后支結構連續橋梁施工技術的分析探究，具有十分重要的意義，在此過程中，要結合具體的工程實際情況，做出規范的施工設計，嚴格施工流程，嚴格遵守施工標準，并做好質量控制措施，加強對整個施工過程中的監督管理。如此，既可以降低整個施工的難度，也可以滿足結構連續施工的施工工藝要求，也有助于提高整個橋梁的承載能力，降低整個橋梁施工過程中的安全隱患，控制橋梁的施工質量，促進我國整個鐵路交通運輸事業的發展，為我國經濟的發展和人們生活水平的提高奠定堅實的基礎。

參考文獻：

[1]鄺代強 先簡支后連續結構梁橋施工技術探討 [期刊論文] 《城市建設理論研究（電子版）》 -2012年16期

[2]穆挺 劉文斌 先簡支后連續梁橋施工技術探討 [期刊論文] 《中國科技博覽》 -2012年13期

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目前隨著國民經濟的發展，各地均出現了體量大、投資多、標準高的高層建筑，有時為了功能的需要和解決高層主體與裙房間的沉降差異。鋼筋混凝土的收縮變形以及混凝土的溫度應力等問題，往往在現澆混凝土結構中，引入后澆帶的施工，是最近幾年結構設計和施工中的一項新生事物。為了做好現澆混凝土結構的后澆帶施工，筆者著從后澆帶的形式，正確理解后澆帶的途徑及設計要點、施工要點幾個方面進行簡要闡述。

一、形式分類及特點。

1、平直型：其特點是施工時模板安裝與拆除較方便，常作為事故性處理方法或應用于厚度較薄的工程中，值得注意的是滲水線路短，后澆帶的界面結合質量不好保證。

2、階梯型：其特點是支模簡單，拆除容易，抗滲線路長。混凝土結合面垂直于水壓方向。界面結合質量容易保證，抗滲性好，后期施工容易。

3、企口型：其特點是混凝土結合面也垂直于水壓方向，界面結合較好，抗滲線路延長。但這種后澆帶形式支模較費工，澆筑時有不易密實的死角，而且拆模清理困難，成型后還應保護邊角，稍有疏忽就影響后期施工質量。

4、V字型：其特點是抗滲線路延長，界面結合較好。但也存在支模、拆模較費工的問題，成型后應注意保護邊角。

后澆帶具體形式選擇，應視具體工程結構形式而定。

二、正確理解后澆帶的用處及設計特點。

所謂后澆帶是指在現澆整體鋼筋混凝土結構中，只在施工期間留存的臨時帶型縫起到消化沉降與收縮變形以及防水的作用。根據工程需要，保留一定時間后，再用混凝土澆筑密實成連續整體的結構，后澆帶的位置應視工程具體結構形狀而定。應選擇于受力和變形較小的部位，盡量避開地下水。后澆帶的用途不盡相同，例如：

1、為解決高層建筑主樓與裙房間的沉降差而設置的后澆帶，應明確按“沉降后澆帶”進行設計。

2、為防止混凝土因溫度變化拉裂而設置的后澆帶，應明確按“溫度后澆帶”進行設計‘

3、為防止混凝土凝結收縮開裂而設置的后澆帶，應明確按“收縮后澆帶”進行設計。

4、為防止結構因溫度變化和混凝土收縮開裂而設置的后澆帶，應明確按“伸縮后澆帶”進行設計。論文參考，后澆帶施工。。

不同類型的后澆帶其配筋特點各有不同，對于伸縮后澆帶可采用直通加彎的形式，以消除混凝土因溫度脹縮、干縮等引起的變形影響，待后期后澆帶施工時可直接澆筑；對于沉降后澆帶一般采用搭接方法或先采用搭接方式留出焊接位置，待結構沉降穩定以后，進行后澆帶施工時再焊接施工的方法，將沉降變形影響降低到最小程度。另外還應在后澆帶處附加長度500~600mm、φ12~φ16間距500mm的鋼筋。后期采用焊接連接，同一截面的鋼筋焊接連接率不得大于50%。

三、施工要點

1、后澆帶的保護，基礎底板的后澆帶留設后，應采取保護措施，防止垃圾雜物掉入。保護措施可采用木蓋板覆蓋在基礎底板的上皮鋼筋上，蓋板兩邊應比后澆帶各寬500mm以上；地下室外墻豎向后澆帶可采用混凝土預制板保護。樓面后澆帶兩側的梁底模及梁板支撐不得拆除。

2、后澆帶的保護時間，應按設計要求確定，當設計無要求時，應不小于40天，在不影響施工進度的情況下，應保留60天。

3、澆筑結構混凝土時，后澆帶的模板上應設一層鋼絲網，后澆帶施工時，鋼絲網不必拆除。后澆帶封閉前。必須仔細將整個混凝土表面的浮漿剔除，并鑿成毛面，徹底清除后澆帶中的垃圾及雜物并隔夜澆水濕潤，滿涂一道2-3mm厚的摻5%107膠（水泥重）的1：1水泥稀漿，確保后澆帶與先澆搗的混凝土連接良好。

4、地下室底板和外墻后澆帶的止水處理，要按設計要求及相應的施工驗收規范進行。論文參考，后澆帶施工。。后澆帶的封閉材料應采用比先澆搗的結構混凝土設計強度等級提高一級的補償收縮混凝土澆筑振搗密實并保持小于14天的保溫保濕養護。

5、后澆帶混凝土中使用的微膨脹劑，必須具有出廠合格證及產品技術資料，并符合相應技術標準和設計要求，使用前必須進行復試合格后方可使用。

6、后澆帶混凝土中使用的微膨脹劑和外加劑的品種，應根據工程性質和現場施工條件選擇，并事先通過試驗確定摻入量。（UEA一般為水泥重量的10%-12%）起其稱量應由專人負責，允許誤差一般為摻入量的±2%。

7、混凝土應攪拌均勻，否則會產生局部過大或過小的膨脹影響混凝土質量。所以應對摻微量膨脹劑的混凝土攪拌時間適當延長。

8、后澆帶的混凝土要拌制成低流動性混凝土，混凝土的塌落度控制在40mm以內，盡量降低水灰比以保證混凝土的膨脹率和混凝土強度不受損失。

9、后澆帶混凝土應振搗密實，與先澆搗的混凝土連接牢固，受力后不應出現裂縫。論文參考，后澆帶施工。。后澆帶混凝土如有抗滲要求還應按規范規定制作抗滲試塊。

10、在后澆帶混凝土施工前，后澆帶附近一定范圍內不應允許施工堆放材料，限制施工荷載，并做后澆帶兩側的臨時支護。防止在拆除模板過程中，由于支撐松動，移位等造成結構開裂。

11、因后澆帶的收縮補償，混凝土的澆筑時間與結構混凝土澆筑時間的間隔均較長，一般的在2-3個月以上，個別需要6個月或更長時間，為防止后澆帶內的鋼筋銹蝕，在結構層混凝土澆筑完成后及時清理模板內的浮漿雜物的同時，可用摻5%107膠（水泥重）的1：1水泥稀漿用刷子在裸露的鋼筋表面上滿涂一道以防止鋼筋在這段時間內銹蝕。

四、結束語

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膠帶接頭采用硫化膠接法，此方法制作出的接頭質量好，平整、光滑，而且強度效率高，一般可達75％～95％,以技術經濟看，是一種理想的膠接方法。論文格式。總結多年煤礦膠帶硫化的經驗，對膠帶硫化工藝做全面的改進。

一、制作膠帶接頭工藝

1、搭好作業平臺，其平臺面與下電熱板保持同一平面，平臺長度不應小于3m，且要搭設牢固。

2、接頭采用搭接形式,其具體尺寸如附圖所示。

3、在膠帶一端畫出中心線，以做其它畫線和膠接的基準線，按20°畫切斷角，角度原則上為右上角。以切斷口為基準，在兩側作出加工標記。

4、用刀切入（僅到覆蓋膠）接縫部切口為45°，用鉗子剝去接縫部分的覆蓋膠。

5、將膠帶端部反轉，剝去端部20mm覆蓋膠，切口為450，端部兩側邊膠也應切去。

6、按階梯線切割第一層芯體，用鉗子剝去芯體。

7、第二、三、四、五階段，按前述要領進行剝離，注意僅剝離本層芯體，直到全部加工完畢。切去兩側面殘留的橡膠。

8、注意，搭接間隙為2.5mm。

9、清除膠帶接頭階梯層膠沫，用剝光機清除，只要表現粗糙即可，并將硫化器和作業平臺清理干凈，除去雜物，清洗加工面。論文格式。

二、皮帶接頭硫化工藝：

1、檢查作業平臺，確保作業搭接平整牢固，清除雜物，直至平臺上面清除干凈。

2、將水包放在作業平臺上，水包皮面向上，然后將下隔熱板、下加熱板、薄鐵皮、報紙依次放在水包上。在報紙上鋪上已制做好的膠帶接頭。論文格式。

3、膠帶接頭用120＃汽油清洗干凈，之后刷兩遍膠漿（第一遍膠漿干后，再刷第二遍）。

4、根據接頭搭接尺寸裁一張芯膠，將膠雙面用汽油清洗干凈后，由施工人員戴上橡膠手套，用干凈的毛刷刷上膠漿對芯膠雙面進行涂刷兩遍（待第一遍膠漿干后，涂刷第二遍，待第二遍膠漿干后，將該芯膠鋪在已放好的膠帶接頭上）。

5、將另外一個膠帶接頭按照步驟3處理后，將該膠帶接頭蓋在已鋪好的芯膠上，開始校準膠帶接頭中心線，確信無誤后，用手錘將膠帶接頭敲實，然后使用芯膠調節膠帶兩側邊的厚度，并將多余的芯膠用刀切去，在接頭處各鋪寬為40mm的面膠封口后用擋鐵將已校準好的膠帶接頭夾住（力量不宜過大）。

6、在已經校準好的膠帶接頭上放一張0.8m×1.5mm的白鐵皮（或報紙），然后在白鐵皮（或報紙）上依次放上加熱板、上隔熱板、工字鋼，用專用扳手緊固硫化器螺栓，以確保硫化器各部位受力均勻。

7、利用加壓泵向各水包加壓至1.0MPa（表壓力）停止，將上、下加熱板通電加熱。待加熱板溫度升至110°C左右停電，繼續加壓至1.2MPa（為表壓力）時，通電加熱，待加熱板溫度升至135°C左右時停電，恒溫30min，恒溫期間：水包壓力不小于1.2MPa（為表壓力），加熱板溫度保持在145°C±5°C范圍，溫度、壓力設專人看管，隨時報溫度并且每5分鐘檢查溫度、壓力一次，由施工負責人統一指揮。

8、硫化后切斷電源，使上、下電熱板冷卻待溫度降至60°C以下時，卸壓、啟模，拆除硫化器及作業平臺。

9、檢查皮帶硫化質量，切除溢膠，并打磨光滑，經檢查無誤后，將導鏈慢慢松開，去掉導鏈和皮帶卡子，然后將張緊滾筒復位。

硫化過程中注意事項:

1膠帶輸送機機頭處，將皮帶卡子打牢，并鎖緊在皮帶機架上。

2、在膠帶輸送機拉緊皮帶時，必須打牢皮帶卡子，鎖緊導鏈，防止皮帶下滑影響硫化的正常進行。

3、在硫化過程中要不斷對張緊裝置的起吊設備進行檢查。作業區域內不準吸煙。

4、鋪芯膠時，應從中間向兩邊鋪，避免出現空氣集聚現象。

5、卸壓、拆除硫化器時，該施工人員要戴上防護手套，以免燙傷。

6、在接頭制作及硫化過程中，要注意派專人每隔10min對上、下皮帶卡子進行檢查，確保萬無一失。

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1.工程概況

江西省永修至武寧（廬山西海）旅游高速公路東接福銀高速公路昌九段，西連大廣高速公路武吉段，全線位于廬山西海風景名勝區北岸，是溝通福銀高速公路、廬山西海景區、大廣高速公路的一條地方加密高速公路。

2.設計要點

K64+940處有一座1孔5×5m鋼筋砼暗橋，交角為90o，全橋長30米，洞口型式為八字墻，地基允許承載力為250Kpa。臺身及基礎每隔6米設沉降縫一道。沉降縫寬1-2cm，用瀝青麻絮填塞。臺身采用C30砼，臺身厚0.8米。

3. 施工工藝

①臺身放樣。基礎澆筑完成養護7天后對臺身位置進行精確放樣。放樣時將每個臺身四個端點放出，然后用墨斗進行彈線。②模板整形及拋光。臺身用模板盡量采用新模板。模板采用1×1m以上的大模板。模板進場后將模板進行檢查、整形，不合格的模板不得使用。模板表面的銹跡及砼一定要清掃干凈后方可使用。清掃可用刺輪或鋼絲刷進行。③模板支設。模板支設時先支設端部一節（6米長）的臺身模板。模板采用組合鋼模板，在組合時，兩模板之間用海綿墊扣緊，以防在澆筑混凝土時漏漿。模板外側縱橫向均支立鋼管，模板間用Ф16鋼筋作為拉接筋，外部套Ф20PVC管，間距為縱向60cm，橫向50cm，以保持模板幾何尺寸不變，確保有足夠的剛度和穩定性。內外側模板用架桿進行聯接。以確保臺身模板的整體性。每道臺身內外模之間用圓木或Ф25鋼筋進行支撐，以控制臺身砼的厚度。外部用鋼釬拉鋼絲繩進行垂直度調整。模板支設完成后，根據規范要求，對垂直度、高度、表面平整度等進行檢查，檢驗合格方可進行下一道工序。④砼澆筑。砼采用吊車吊料斗分層進行澆筑，每層厚度控制在30cm左右。因砼落差較大，砼采用串筒進行送料。串筒下部至臺身底不超過2米。振搗采用插入式振動棒。混凝土澆筑連續進行，振搗時應與鋼模保持50～100mm的距離；進行上層混凝土振搗時應插入下層砼50～100mm；每一處振動完畢后應邊振動邊徐徐提出振動棒；應避免振動棒碰撞模板、鋼筋等。人工站在模板間拉接筋上對混凝土進行振搗，對每一振動部位，必須振動到該部位混凝土密實為止。密實的標志是混凝土停止下沉，不再冒出氣泡。砼澆筑過程中施工人員在砼澆至臺身內外模之間支撐的圓木或Ф25鋼筋位置，將其拆除。⑤模板拆除。在混凝土抗壓強度達到2.5Mpa時即可開始拆模，拆模時間根據氣溫和混凝土強度增長情況確定，一般為12-24小時，拆模時不得破壞混凝土板的邊角。拆模時將外側端部鋼模拆除，將內外模拉接筋抽出。將臺身上部拉接筋松開約8cm后再進行連接。模板在重力作用下自行與砼脫離。⑥模板的整體移動及加固。論文參考網。將模板用倒鏈整體向另一側相鄰節段進行移動。移動到位后將原來已完成的一節砼作為端模，然后將模板用連接筋進行加固。第一節砼臺身與第二節連接處用雙面膠粘厚1cm的泡沫板在上面，作為沉降縫（后期需剔除填塞瀝青麻絮）。模板加固步驟同前。⑦砼養護。對于拆模后的混凝土，及時噴灑養護劑進行養生。⑧臺身的流水澆筑。一節臺身澆筑完成后第二天即可進行拆模、整體移動，加固好后即可進行砼澆筑施工，以形成流水作業。

4.施工控制要點

①基礎頂模板支承面應保證光滑、平整，利于模板移動，基礎與臺身的聯接面應粗糙，以利于聯結。論文參考網。②鋼模板表面在使用前應徹底涂刷脫模劑。脫模劑或其它相當的代用品，應使能易于脫模，并使砼不變色。③模板間連接處及連接筋與模板間縫隙應堵嚴，以防止漏漿，造成砼表面出現蜂窩、麻面。④兩節連接處應注意線型平順。⑤鋼模與基礎砼連接處可在模板內側抹一道砂漿，以防止砼從此片漏漿。砼澆筑前應確保模板內無污物、碎屑物、木屑、水及其他雜物。⑥模板必須連接牢固，下面有人施工時，不允許上部有可自由墜落物。論文參考網。⑦模板整體移動時應內外兩側整體同步進行。⑧模板支設時應全面進行檢查，確保合格后方可進行砼澆筑。

2009年，在江西省永修至武寧高速公路的通道和暗橋施工中，我單位采用整體移動式組合鋼模板，節約了大量的人力物力，同時也加快了施工進度，施工過程中基本可以達到每天一節。從實際施工情況來看，相鄰兩節砼臺身線型美觀，結合緊密，達到了預期效果。

參考文獻

[1] 路橋集團第一公路工程局.公路橋涵施工技術規范（JTJ041-2000）.北京：人民交通出版社，2000,（8）.

[2] 交通部公路科學研究所，公路工程質量檢驗評定標準.北京：人民交通出版社，2004,（9）.

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0.引言

隨著社會生產力和經濟高速發展，材料生產和使用過程中資源過度開發和廢棄及其造成的環境污染和生態破壞，與地球資源、地球環境容量的有限性以及地球生態環境系統的安全性之間出現尖銳的矛盾，對社會經濟的可持續發展和人類自身的生存構成嚴重的障礙和威脅。因此，認識資源、環境與材料的關系，開展綠色材料及其相關理論的研究，從而實現材料科學與技術的可持續發展，是歷史發展的必然，也是材料科學的進步。在這樣的背景條件下，具有環境協調性和自適應性的綠色混凝土應運而生。

1.綠色混凝土的定義

吳中偉院士較早提出綠色高性能混凝土（GHPC）的概念。GHPC具有的特征主要包括：①更多的節約孰料水泥，減少環境污染；②更多地摻加以工業廢渣為主的活性細摻料；③更大地發揮高性能優勢，減少水泥和混凝土的用量。

對綠色混凝土的概念目前學術界還沒有統一的定義，一般說來，綠色混凝土應具有比傳統混凝土更高的強度和耐久性，可以實現非再生性資源的可循環使用和有害物質的從低排放，既能減少環境污染，又能與自然生態系統協調共生。“綠色”的涵義可理解為：節約資源、能源；不破壞環境，更有利于環境；可持續發展，既滿足當代人的衡求，又不危害子孫后代，且能滿足其需要。

2.如何實現混凝土的綠色化

實現混凝土的綠色化總的來說應該從以下5個方面入手。

2.1大量利用工業廢料，降低水泥用量

在長期的研究和實踐中，人們發現許多工業廢渣，如粉煤灰、粒化高爐礦渣、煤矸石、硅灰等具有潛在的化學活性，可以部分替代水泥，并且可以制備性能更優越的混凝土。這樣不僅節約了礦山資源，降低了水泥生產總能耗，而且也有利于改善和保護自然環境。利用工業廢渣作混凝土中的活性礦物摻合料是實現混凝土綠色化的一個重要途徑。我國工業廢渣數量龐大，僅粉煤灰每年將產出近2億噸，而煤矸石目前堆放總量已超過30億噸，活性礦物摻合料作為廉價的輔助膠凝材料卻賦予混凝土許多優良的性能，如提高強度、密實度和工作性，改善混凝土微觀結構，降低孔隙率，增強對腐蝕介質的抵抗力，延長混凝土的耐久性等。大量使用以工業廢渣為原料的活性摻合料，可以在保持水泥孰料總量不變的前提下滿足經濟快速增長對混凝土的需求，節約資源能源，保護環境，發揮重大的經濟效益和社會效益。

2.2提高混凝土綜合性能

提高混凝土強度、工作性和耐久性也是混凝土綠色化的途徑之一。論文參考網。混凝土強度的提高，可以減小建筑結構的截面積或結構體積，減少混凝土用量，從而節約水泥、砂、石等混凝土原材料的用量。工作性能的提高，一方面有助于提高混凝土的密實性，另一方面可以減少振搗器的使用，降低環境噪聲。提高混凝土的耐久性，可以延長結構物的使用壽命，進一步節約維修和重建費用，減少對自然資源無節制的消耗。

2.3使用再生骨料和人造骨料

混凝土制備過程還將消耗大量砂石。若以每噸水泥生產混凝土時消耗6~10t砂石材料計，我國每年將生產砂石材料48~80億噸。全球已面臨優質砂石材料短缺的問題，我國不少城市亦將遠距離運送砂石材料。同時，我國每年拆除的建筑垃圾生產的廢棄混凝土約為1360萬噸，新建房屋產生的廢棄混凝土約為4000萬噸，大部分是送到廢料堆積場堆埋。因此實現再生骨料的循環利用對保護環境，節約能源、資源意義是十分顯著的。

廢棄混凝土加工的骨料取決其潔凈度和堅實度，這與其來源和加工技術有關。利用預制場和預拌混凝土攪拌站剩余混凝土加工的骨料通常比較干凈；來源于拆除的路面或水工結構的廢棄混凝土，需篩分去除粉粒。許多實驗室和現場研究表明：廢棄混凝土相當于粗骨料的顆粒可以用來替代天然骨料，進行比較試驗的結果是前者作為骨料配制的混凝土抗壓強度和彈性模量至少是后者的2/3。論文參考網。拆除建筑物是的廢棄混凝土比較難處理，因為常混有其他雜物。論文參考網。與拆除時的分選相結合，這類廢棄物可以分門別類地回收和再生，效果較好。

2.4 與自然環境相協調

為了使混凝土與自然環境相協調，通過混凝土材料的性能、形狀或構造等的設計，使其具有降低環境負荷的能力。例如通過控制混凝土的空隙特征和空隙率，可使混凝土具有不同的性能，如良好的透水性、吸音性能、蓄熱性能、吸附氣體性能等。通過對混凝土性能和色彩的設計，使混凝土能與植物和諧共生，這類混凝土包括植物適應型生態混凝土、海洋生物適應型生態混凝土和淡水生物適應型混凝土，以及凈化水質生態混凝土等。

2.5提高混凝土的機敏性，使居住環境更安全

隨著現代電子信息技術和材料科學的迅猛發展，促使社會及其各個組成部分，如交通系統、辦公場所、居住社區等向智能化方向發展。混凝土材料作為各項建筑的基礎，其智能化的研究和開發自然成為人們關注的熱點。自診斷混凝土、自調節混凝土、仿生自愈合混凝土等一系列機敏混凝土的相繼出現，為智能混凝土的研究和發展打下了堅實的基礎。

機敏混凝土的特點是具有自適應性，能夠感知外界環境變化，并根據外界環境變化實現自適應控制、調整和修復材料。機敏混凝土材料與智能建筑相結合無疑將為人們提供一個安全、舒適的生活、學習與工作環境。

3.結語

綠色混凝土材料在資源和能源的有效利用、減少環境負荷上具有很大的優勢，是實現材料產業的可持續發展的一個重要發展方向。與普通混凝土相比，綠色混凝土顯示了強大的生命力和顯著的優越性。不過，現在我們離綠色混凝土的實現還有一定距離，需要我們從以上介紹的五個方面努力，爭取早日實現混凝土的綠色化。

參考文獻：

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電氣設備分為運行、備用（冷備用和熱備用）、檢修三種狀態。將設備由一種狀態轉變為另一種狀態的過程叫倒閘，所進行的操作叫倒閘操作。

1.主變停送電順序的原則

主變停電順序是先低壓后高壓，先斷路器（開關）后隔離開關（刀閘），先負荷側后母線側；送電合閘操作應按與上述相反的順序進行。嚴防帶負荷拉合閘。

2.電氣倒閘操作的執行及注意事項

倒閘操作必須按值班電力調度或值班負責人命令，由受令人復誦無誤后執行。命令應準確、清晰、使用正規操作術語和設備雙重名稱，即設備名稱和編號。發令人使用電話命令前，應和受令人互報姓名，受令人接受命令要做好命令指示記錄，并進行復誦確認命令無誤，此過程要有電話錄音。接到電氣倒閘操作命令后，操作人填寫倒閘操作票前要明確操作任務、運行方式、設備狀態，并根據現場實際情況填寫操作票。免費論文。

每張操作票只能填寫一個操作任務。

操作票填寫的項目：應拉合的斷路器（開關）和隔離開關（刀閘），檢查斷路器（開關）和隔離開關（刀閘）的位置，檢查接地線是否拆除，檢查負荷分配，裝拆接地線，安裝和拆除控制回路或電壓互感器回路的熔斷器（保險），切換保護回路和檢驗是否確無電壓等。

操作票應填寫設備的雙重名稱，即設備名稱和編號。

操作術語：1.開關和刀閘；2.拉開或合上；3.拉至或推至；4.操作直流保險、動力保險或動力刀閘；5.在開位或在合位；6.裝設或拆除接地線；7.投入或停用保護回路；8.檢查××表計指示正確；9.驗電確無電壓；10.××設備由運行（或備用）轉檢修（或備用）或××設備由檢修（或備用）轉運行（或備用）。

倒閘操作必須由兩人進行，其中一人對設備較為熟悉者做監護，另一人操作，監護人不得進行操作。

操作票應用鋼筆或圓珠筆填寫，票面要清楚整潔，不得隨意涂改。操作人和監護人應根據模擬圖板或結線圖核對所填寫的操作項目，并分別簽名，然后經值班負責人審核簽名，蓋“以下空白”（最后一項內容的左下角）和“檢查”（任務的后邊）章。

開始操作前，應先在模擬圖板上進行核對性模擬操作，無誤后，再進行設備操作。操作前應對設備進行“四對照”，即核對設備名稱、編號、位置和拉合方向，操作中應認真執行監護復誦制。免費論文。、復誦操作命令必須嚴肅認真，聲音宏亮清晰。必須嚴格按操作票填寫的順序逐項進行，每操作完一項，應檢查無誤后打“√”，全部操作完畢后進行復查，蓋“已執行”（最后一項內容的右下角）章。

操作中發生任何疑問時，應立即停止操作，并向值班電力調度或值班負責人報告，弄清楚問題后，再進行操作。不準擅自更改操作票，不準隨意解除閉鎖裝置。

在交接班時間中應避免操作，如工作需要進行操作時，操作中間不得進行交接班，待全部操作完畢，并確認操作無誤后，方可進行交接班。操作中嚴禁換人。

用絕緣棒拉合隔離開關（刀閘）或經傳動機構拉合隔離開關（刀閘）和斷路器（開關），均應戴絕緣手套。雨天操作室外高壓設備時，絕緣棒應有防雨罩，還應穿絕緣靴。接地網不符合要求時，晴天也應穿絕緣靴。雷電時，禁止進行倒閘操作，如遇事故處理，遠方控制的開關允許操作。

電氣設備停電后，即使是事故停電，在未拉開有關隔離開關和做好安全措施以前，不得觸及設備或進入遮欄，以防突然來電。

在發生人身觸電事故時，為了解救觸電人，可以不經許可，立即切斷有關設備的電源，進行救人，但事后必須立即報告上級。

下列各項工作可以不用操作票：

1.事故處理；

2.拉合斷路器（開關）的單一操作；

3.拉開接地刀閘或拆除全廠（所）僅有的一組接地線。

上述操作應記入操作記錄簿內。

3.倒閘操作時造成誤操作事故的原因

誤操作是電力安全生產中因違章作業而產生的危害最大的人為責任事故。它性質惡劣，后果嚴重。

3.1常見誤操作有六種：

1.誤拉、誤合斷路器或隔離開關；

2.帶負荷拉合隔離開關；

3.帶接地線合閘；

4.帶電掛接地線（或帶電合接地刀閘）；

5.非同期并列；

6.誤投退繼電保護和電網自動裝置。

此外，防誤入帶電間隔、防人身觸電，也是倒閘操作須注意的重點。

3.2分析其發生的原因，主要有三個方面：

3.2.1有章不循。

某些電業職工安全觀念淡薄，執行“兩票”（工作票和操作票）“三制”（崗位責任制度、交接班制度、設備定期巡回檢查制度）不嚴，工作不認真，不模擬、不唱票、不監護，習慣性操作，有的甚至無票操作，造成事故。

3.2.2防誤閉鎖裝置本身存在問題。

許多裝置達不到“五防”（防誤拉合斷路器、防帶負荷拉合隔離開關、防誤入帶電間隔、防帶電掛接地線、防帶接地線合閘）目的，運行維護中又由于安全管理制度執行不到位，失去應有的防誤閉鎖作用。還有的防誤裝置安裝質量不良，以致失靈，經常被迫解鎖，而現場運行人員對防誤裝置的管理不了解，其變化情況掌握不及時。

3.3.3人為的失誤。

不進行驗電或驗電時敷衍了事，造成帶電掛地線；操作人脫離監護操作而走錯間隔、看錯設備、接受命令不復誦造成誤聽等管理方面存在問題。

4.如何有效避免誤操作事故發生

4.1加強管理力度，嚴格執行“兩票”“三制”制度和《電業安全工作規程》。免費論文。

在送電前應充分作好準備工作，確認命令無誤，倒閘操作票要規范、正確、具體，做好“四對照”，必須確保排除故障，絕緣正常后，再進行操作，操作中嚴格執行監護復誦制，逐項操作，做好動項的每項檢查工作，不敷衍了事。停電操作前要核對設備的名稱、編號、位置，還要檢查開關的指示燈、開關機構的位置指示、電流表指示是否歸零、電度表是否已停轉、聯鎖開關斷開，方可進行操作。

4.2加強電氣運行人員技術培訓、安全思想教育。

操作人員要時刻保持頭腦清醒，了解系統運行方式、設備參數，認真監盤，掌握負荷變化，做好記錄，發現問題及時報告、處理。

5.結束語

篇10

Abstract: the quality of formwork engineering plays a very important role during the construction of high-rise buildings. The common problems of formwork kinds of construction quality are summarized by the text from the shear wall and beam formwork. And corresponding preventive measures are given.

Key words: formwork; kinds of construction; quality; measures

中圖文分類號：TU7 文獻標識碼：A文章編號：

一、剪力墻模板部分

通病1：剪力墻軸線偏位

預防措施：剪力墻模板支設前，先根據墻體邊線校核墻筋位置，在剪力墻鋼筋偏位時，必須校正鋼筋后支設模板，再根據墻根處200控制線校核大模位置，其偏差必須控制在2以內。

通病2：出現墻面粘模，板面接縫處漏漿等現象

預防措施：模板進行吊裝前，必須除去板面砼殘渣和模板子母口里的海綿條和混凝土殘渣，必須保證大模板在上墻前板面潔凈、子母口無殘余海綿條、混凝土殘渣等。模板板面及子母口清理干凈之后，必須均勻涂刷脫模劑，模板脫模劑刷完后，子口或母口粘貼3～4寬海綿條，海綿條必須粘貼牢固、順直，且不得伸出模板板面，以避免漏漿或海綿條埋入砼內部。

通病3：脹模、跑模、墻體偏位或墻體平整度超差

預防措施：大模板[1]對拉螺栓所用的墊板、銷板，必須在模板校正時全部放好、打緊，成楔狀的銷板大頭必須朝上，以免澆筑砼時受到振搗棒振動而脫落。大模板連接所用的直芯帶及直角芯帶必須按要求放在模板背楞的槽鋼之間，并將鋼楔子打緊。陰角模處的鉤頭螺栓必須按要求布置上、中、下三道，支設陰角模時必須將鉤頭螺栓拉緊，并擰緊螺絲。

通病4：垂直度超差

預防措施：內模用地腳螺栓來調節垂直度，外墻模板校正時，用鋼絲繩在外墻模板設置二道拉結，且拉結點固定牢固，通過調整地腳螺栓和鋼絲繩來控制模板垂直度，直到在允許偏差范圍內。

通病5：外墻接茬處漏漿、錯臺

預防措施：外墻外側大模板采用鋼管支撐（上帶微調螺栓）或制作鋼筋架來擱置，微調螺栓或鋼筋架上放置10×10和5×10二道木方，通過調整微調螺栓使大模板下口處于同一標高。大模板[2]與砼墻面接觸部位必須粘貼一道單面膠海綿條，另外在大模板與木方接觸部位還必須粘貼一道普通海綿條，即采用二道海綿條設防。

通病6：剪力墻底部漏漿、爛根

預防措施：模板支設完畢后，模板根部必須在砼澆筑3h以前用水泥砂漿封堵，在澆筑過程中，底部澆筑50mm厚的同標號砂漿。

通病7：墻面粘模、陽角部位缺棱掉角

預防措施：在混凝土強度能保證墻體表面及棱角不因拆除模板而受損時，才能拆除墻模板，必須控制好拆模時間。拆除模板時，操作工人必須按施工方案和技術交底進行拆除，不得破壞墻面及陽角等薄弱部位。

通病8：飄窗根部懸挑梁澆筑不滿

預防措施：窗洞模板加工時，窗臺上口模板必須設置三個透氣孔，每次澆筑完砼必須及時清理透氣孔里的砼殘渣，保持透氣孔內通暢。在該部位大模板面上燒2～3個Φ10左右的小孔。

通病9：門窗洞漏漿、變形

預防措施：門、窗洞口模板組裝前，操作工人必須認真清理模板板面上的砼殘渣及海綿條，板面均勻涂刷脫模劑。門、窗洞口模板與大模板接觸面必須滿粘海綿條，門窗模板內部支撐必須按照施工方案進行加固。

通病10：門窗洞口跑位

預防措施：門、窗洞口模板安裝時，必須在門、窗模板邊框左右焊水平限位鋼筋（規格≥ф12），距模板上、下口20cm處各焊一道鋼筋，中間為每隔60cm焊一道鋼筋，用以限定模板水平位移。窗洞模板安裝前，必須在窗模下口焊限位鋼筋，來調整窗模的標高；窗模上口居中部位打緊木楔子，用以限定模板在垂直方向上發生移位。

二、梁板模部分

通病1：梁頭鑿偏、鑿大或鑿不到位

預防措施：剪力墻大模板拆除之后，放線人員必須及時在墻上放出梁截面邊線及沿邊線向里5mm的砼切割線，根據控制線進行剔鑿。

通病2：梁模不順直、梁底塌腰

預防措施：梁底模支設時，必須復查框架梁尺寸線及梁底標高，梁底模必須拉通線調直且固定牢固，在梁跨超過4米時，梁底模按凈跨的1‰～3‰起拱。

通病3：竹膠板進水浸泡變形，縮短使用周期

預防措施：竹膠板切割后，在使用前被切割邊必須刷油漆封邊。

通病4：梁頭、墻身漏漿

預防措施：梁底模與梁側模拼裝、梁側模與板模拼裝時，竹膠板接縫處必須粘貼海綿條，梁模板與剪力墻砼接觸部位，必須粘貼海綿條，并用竹膠板在梁頭部位塞緊。平臺模板主龍骨布置完畢后，每個開間必須沿砼墻體布置一圈次龍骨，次龍骨與墻體接觸部位粘貼海綿條，避免漏漿。

通病5：梁模脹模[2]、梁底漏漿

預防措施：支設好梁板模后，在梁側模木方與每個立桿之間都必須打緊木楔子。

通病6：木方使用不合理

預防措施：次龍骨凈間距為200mm，使用前單面壓刨成95×50mm規格，必須光面朝上立放，以滿足其使用剛度。竹膠板長邊必須與木方方向平行，以減少板面漏漿。

通病7：竹膠板選用不合理

預防措施：使用前必須逐塊選板，其板厚偏允許差為+1mm，以保證使用時的平整度。首次使用時，必須根據配板圖進行鋪設，以達到最經濟合理。使用時必須每塊板面上都編上號，以減少周轉使用時的浪費。配套使用的鐵釘規格為1.5寸，以方便拆模和減少竹膠板的損壞。

通病8：樓梯踏步成品保護不夠

預防措施：樓梯模板拆除后，及時作好樓梯踏步的護角，避免破壞踏步的陽角。

三、結語

論文對高層建筑中剪力墻模板和梁模板中常見的通病和預防措施進行了總結和歸納，為以后高層建筑中保證模板分項工程質量奠定一定的基礎。

篇11

一、前言

隨著當今施工水平的不斷提高，施工中對盾構隧道水中進洞施工技術的要求也日漸提高。因此，如何積極采用科學的施工技術，不斷完善施工技術管理就成為當前一項十分緊迫的任務。

二、盾構隧道的介紹

采用盾構法建造隧道或各種地下管道，一般是在預先建造好的工作井內進行盾構的安裝、調試和試運轉，并將其準確地擱置在符合TRANBBS設計軸線的基座上，待所有施工準備工作就緒后，開始沿設計軸線向地層內掘進施工，當盾構將要到達終點時，應準確測定盾構的現狀位置，并調整和控制其的姿態，使盾構正確無誤地進入預先建造安裝好的接收井內的基座上。

盾構的進出洞工序是盾構法建造隧道的關鍵工序，該工序施工技術的優劣將直接影響到建成后隧道或管道的軸線質量、進出洞口處環境保護的成效及工程施工的成敗。

盾構的進出洞施工技術必須根據工程所處地層的土質、水文、環境條件和環境保護要求的等級而制定，如何科學、合理地運用各種不同的進出洞技術，使其符合各工程的特定工況條件要求。

三、盾構隧道水中進洞施工中存在的問題

1、高水壓問題

在高水壓條件下盾構施工，必須能夠防止地層發生突涌水而引起地層坍塌；盾構機必須具有很好的密封性能，包括主軸承的密封、盾尾密封和鉸接密封等；管片結構要有良好的密封防水性能；此外，在需要停機檢查、更換刀具時具有足夠的可靠、可行的安全措施。

2、軟硬不均地層問題

盾構一般適用于軟土施工，當地層較硬時掘進比較困難，效率較低；地層軟硬不均勻對刀盤、刀具也有不利影響，磨損加大甚至出現非正常損壞；并且對盾構行進姿態控制也會造成不利影響。

3、洞門處土體涌入井內

洞口封門拆除后，井外土體不能自立，井內洞圈的密封裝置還不能阻擋洞外的土體，所以洞口外土體隨之進入井內，造成地面沉陷，影響附近地下管線和地面建筑物的安全使用，如情況嚴重，則造成井下無法施工。

4、洞口周圈涌泥水

由于在出洞施工時損壞了洞口密封裝置，盾構出洞后沒有及時做好洞口防滲漏處理，故在盾構未全部通過工作井洞圈或已經脫出洞圈時，井外泥水不斷從洞圈與盾構或隧道之間的間隙涌入井內。如不及時處理，將導致地面沉陷及洞口處已建造好的隧道產生過量沉降。

5、盾構出工作井洞口

上抬或下沉盾構出工作井洞口后，就失去了基座的支撐，若在施工中對正面平衡壓力值的設定和控制不當，則極易產生盾構的上抬或下沉，這將使剛建成的隧道偏離設計軸線，甚至無法正常施工。進土部位和進土量控制不當，易使盾構上抬，于是地面也隨之隆起；正面土體流失過量，超量出土，易使盾構產生下沉。管片產生碎裂、環面不平、內外張角嚴重、縱縫喇叭大、環向旋轉等不良現象。

6、盾構出工作井洞口時上抬或下沉

盾構出工作井洞口后，就失去了基座的支撐，若在施工中對正面平衡壓力值的設定和控制不當，則極易產生盾構的上抬或下沉，這將使剛建成的隧道偏離設計軸線，甚至無法正常施工。

進土部位和進土量控制不當，易使盾構上抬，于是地面也隨之隆起；正面土體流失過量，超量出土，易使盾構產生下沉。

四、盾構隧道水中進洞施工技術

1、建立推進施工的良好后盾系統

后盾系統由后盾管片、支撐體系及反力架等組成，其不但要穩固牢靠，同時必須有一個準確的后座支承面和適應施工的垂直與水平運輸的轉折通道。

2、確保洞口處土體穩定

當盾構機從洞門始發，或盾構機到達接收井，在穿洞門時都必須先鑿除端頭井洞門口的圍護墻。一旦圍護墻鑿除后，洞門口就暴露出地下的自然土體，該土體在地下10余米深，洞門直徑達6m甚至更大，肯定不能自立，并且地下水豐富，如果不采取措施，洞門口連土帶水涌入端頭井內而形成事故。因此洞門口的土體必須作加強處理，以保證洞門口圍護墻鑿除后土體能自立。其次還要保持洞外土體與洞門外井壁處于密封狀態，使地下水也不會流入井內。以達到安全施工之目的。洞門口土體的加固方法選擇是根據端頭井洞門外土層物理力學指標、隧道直徑和埋深、洞門結構、拆除方法、地面及周圍環境等因素，來選用合理、安全的地基加固處理方法和范圍。常可采用：高壓旋噴樁、水泥土攪拌樁、SMW樁、注漿法、凍結法、降水法等。

3、對洞門外土體進行加固或穩定處理

采用土體穩定措施后，洞門外土體能穩定自立相當長時間，可大膽拆除封門，盾構即可進出洞，但在施工時必須對加固處理后的土體實際性能作檢測，確認其達到施工所規定的要求，方可拆洞口封門。當前常用的土體穩定技術有降水、地基加固、凍結法等。

（一）、降水

降水可有效地疏干砂性土中的地下水，提高該層土的密實度，但不能大幅度提高土體的強度。如洞口敞開面積大、埋深深、敞開時間長，仍會有土體失穩坍塌的問題存在，此時降水僅能作為輔助措施；再則降水效果還受到降水深度、土質條件、周圍環境條件等的限制，只能在許可條件下使用。

（二）、地基加固

地基加固可采用深層攪拌、注漿、旋噴樁等方法，目的是將洞口處一定范圍內土體預先固結起來，達到進出洞時所需的強度，能使洞口封門拆除后洞口處暴露的土體自立。但地基加固后的土體強度均勻性差，特別是在軟土地層中尤為突出，所以必須加強檢測，使加固土體的強度，使其均勻性、加固范圍等均符合加固設計的標準。

加固設計時要考慮到工程所用盾構的性能，如網格盾構是擠壓性的正面無切削設備，則不宜采用加固技術；對于全斷面切削刀盤，則應考慮加固土體的強度及出渣輸送的可能性。

（三）、凍結法

使土體中水分凍結，整個凍結范圍內土體暫時形成具有相當強度的凍結固體，在這種凍結固體支護下，拆除洞口封門，待掘進設備進入洞門圈內、洞口密封裝置安裝完畢、洞口施工時的密封性能建立后再解凍，進入正常進出洞施工。這種技術在煤礦建井施工中已廣泛應用，國外用于隧道施工已有許多實例，我國在隧道施工中亦已開始應用。

4、洞門破除

始發井圍護結構中的鋼筋對盾構機刀具的危害極大，盾構機始發掘進前必須破除。掘進前洞門處土體已經進行了加固，抽芯檢查證實，加固效果非常好，但為減小土體擾動，保持土體的穩定性，決定用人工破除圍護結構的鋼筋混凝土，且保留一層鋼筋和混凝土保護層作為外部支護，待盾構機頂到洞門時再割除掉鋼筋，盾構機迅速向前推進，頂住土體，防止洞門處土體坍塌。出洞時，當盾構機刀盤頂到鋼筋時再進行割除，防止土體坍塌。

5、采用自動導向系統進行盾構機姿態與線形控制

運用自動導向系統進行盾構機姿態和管片位置的實時監測，并計算顯示盾構機和安裝管片的正確位置以及線路的校正數據。據此，通過分區控制推進油缸來控制盾構機的姿態，必要時輔以鉸接油缸和超挖刀進行糾偏；為防止盾構機滾動，利用設于盾體上的穩定器來加以控制或使刀盤反轉來糾正。管片排版則根據導向系統的測量計算結果，通過排版系統來選擇與實際線型最為匹配的管片類型，以保證拼裝精度并控制線路擬合誤差。

五、結束語

施工技術管理作為工程項目施工管理的核心工作之一。對施工方面具有十分重要的作用。我們必須將科學的盾構隧道水中進洞施工技術管理融合到項目管理工作中。

參考文獻

篇12

中圖分類號： TU74 文獻標識碼： A

0前言

當前,國內混凝土箱型橋梁拆除工程越來越多,高墩變形箱梁切割拆除法作為一種特殊情況的拆除施工方法,具有高風險、難度大、設備配置要求高、方案復雜等特點,論文結合工程實踐,對切割法拆除高墩變形混凝土箱梁的施工技術進行闡述。

1工程概況

1.1拆除變形箱梁設計概況

某互通式立交設主線橋一座，匝道橋5座,其中D匝道第2聯（5#墩—10#墩）為5×25m預應力混凝土連續箱梁，設計混凝土標號C40；墩柱直徑1.3m，在頂部、中部和底部設置有加勁系梁。

互通立交D匝道橋第二聯5#到10#墩5孔箱梁底板及腹板的混凝土組織澆筑，澆筑順序為自第6孔向第10孔逐孔進行時，在即將完成整聯混凝土澆筑時，第9、10孔支架突然失穩，導致9#墩立柱、第9、10孔箱梁混凝土和支架整體發生坍塌。為保證后續施工及橋梁的正常使用，對第6、7、8孔箱梁采取切割作業進行拆除。

1.2拆除梁體現場情況

現場存在第6、7、8孔箱梁底腹板部分及支架，第6、7孔為鋼管扣件式滿堂支架，經觀察，支架沒有發生變形，無異常； 5#、6#、7#、8#、10#墩初步測定平面位置及高程均沒有發生變化，表面無裂紋。現場實測（回彈測量）第8孔梁混凝土強度最低34MPa，梁板右側距8#墩5m范圍下沉， 8#墩頂橫梁小里程方向有一條通長橫向裂紋，裂縫寬度肉眼可及，有2mm以上，深度未及；在9m支墩頂部箱梁附近發現一通長橫向裂縫，裂縫寬度肉眼可及，有0.5mm，其余處混凝土表面密實。

第8孔下部為梁柱式支架，上部為鋼管扣件式滿堂支架，貝雷支架分兩孔：9m+16m；9m跨支架經觀察無異常，臨時鋼支墩狀態良好；16m跨支架由于相鄰塌落體的帶動及碰撞，靠近8#墩的鋼管支墩已破壞5根，現剩余3根，其中的1根已變形傾斜，有3片貝雷已經掉落地面，貝雷下面的橫向工字鋼已經扭曲，貝雷上面的鋼管支架部分懸空。

2拆除施工順序

經過切割拆除和爆破拆除二者方案必選論證后，采取切割拆除方案。根據現場具體情況，及時收集相關資料，確定施工工藝，選擇吊運工具，確定切割塊的重量及尺寸，確定合理的施工工序，確定單個構件的切割及吊裝順序，對建筑物進行監測及穩定性分析，安全評估，統計切割工作量及工期，制定安全防范措施，強調安全注意事項等。

結合現場具體情況，拆除順序為：第8孔第7孔第6孔。

第8孔箱梁在兩處裂縫地方將其分割為三大塊，施工順序為：13.5米塊 8#墩頂中橫梁1.5米塊10米塊。針對每一塊在具體拆除中再分解為幾個小塊依次拆除。中間13.5米支架處于穩定和失穩的臨界狀態，拆除前首先加固支架，其次縱向依次切割為3塊，采用400噸吊車，依次吊裝拆除，再吊裝8號墩頂橫梁；后10m跨支架無異常，也是在進一步加固支架后，切割分解為10塊，采用90T吊車依次拆除；所有拆除下來的混凝土均需外運到合適地方解小處理。

第6、7孔支架處于穩定狀態，上部施工安全風險相對較小，但也要首先進行支架的加固，然后每孔均切割為22塊，采用90T吊車拆除，并外運解小。

最后剩余7#、6#、5#墩頂箱梁中橫梁采用150T吊車按照順序依次拆除。

3拆除施工機具、設備配置

拆除所需施工機具、設備如表1。

表1施工機具、設備配置表

4拆除施工方案

4.1第8孔13.5米梁段拆除施工方案

4.1.1支架加固

在8#墩大里程側搭設人員上下腳手架扶梯用3根直徑25的鋼絲繩自箱梁頂到貝雷梁上部將梁、支架和貝雷梁捆綁為一體在第8孔臨時支墩處用同型號型鋼將9m和15m段貝雷片進行連接，形成連續結構，增加15m段貝雷梁的穩定性自9m段臨時支墩處向8#號墩方向搭設3.6m（間距：60cm×60cm×60cm）碗扣支架，對15m段貝雷梁支撐用5道直徑25鋼絲繩通過貝雷梁將其上部鋼管扣件支架吊在8#墩頂系梁處并與墩柱鎖牢，鋼絲繩處于張緊狀態用5道直徑25鋼絲繩結合倒鏈將貝雷梁吊在8#墩中系梁處，鋼絲繩、倒鏈處于張緊狀態將8號墩處傾斜的鋼管柱與墩柱連接鎖牢固，并與變形扭曲的工字鋼焊接在8#墩處承臺上搭設碗扣支架對貝雷梁進行支撐解除自梁頂到貝雷梁上部的3根直徑25的鋼絲繩捆綁約束進行正常切割作業。

4.1.2梁段施工

13.5m梁段總重為102.7噸，為確保拆除和吊裝安全，縱向分為3段進行切割、拆除，左幅板塊長度12.9米，重量31.85噸；中腹板平均長度13.1米，重量38.1噸；右腹板長度13.3米，重量32.77噸。吊裝順序右腹板左幅板中腹板8#墩頂橫梁，采用一臺400噸吊車側停在8#墩大里程方向，具置和仰角見吊車擺放位置示意圖。在橋上作業，切割時首先縱向同時分斷，然后利用預先鉆好的吊裝孔穿交互捻6*37股直徑47.5鋼絲繩吊穩1#塊后切割橫刀，分離后吊至橋下運輸車上轉運解小。同樣的方法依次完成2#、3#塊的拆除施工。至此完成整個13.5米段的施工。

4.1.3吊車基礎處理

8#墩大里程處原地面目前距離梁頂27.8m，為確保起吊和拆除安全，擬選用帶超起裝置的利勃海爾400噸吊機。

工作場地處理：8#墩到9#墩處原地面標高比水平面僅僅高1m不到，為確保下一步現澆箱梁施工，同時減少本次拆除高度，便于吊車安全作業，對此處采用砂礫土摻6%水泥進行處理，回填1.5米高度，與側面圓管涵頂部平齊。回填前先清除原地面淤泥質土，進行原地面夯實，后續填料層層壓實，層厚不超過30cm，每層壓實達到91%以上，確保400T吊車可以順利進入現場。特別是400T吊車支腿處地基處理，先進行開挖清除淤泥層換填片石至水位面以上，再砂礫土摻6%水泥進行處理。

吊機支腿基礎處理及計算：400T吊機支腿基礎采用C25混凝土成型，尺寸為3.5*3.5*1.0m，混凝土頂面與既有處理好地面平齊或略高20cm。承臺底部布設縱橫向Ø25@10cm鋼筋網，上部布設縱橫向Ø12@10cm鋼筋網，架立鋼筋（箍筋）為Ø12@15cm。具體承載力驗算過程如下：

荷載計算：400T吊車自重96T，配重140T，吊重38.09T，則總荷載為274.09T。平均分配到每個支腿，受力為274.09/4=68.5T；考慮最不利情況，后面2個支腿懸空，則前面兩個支腿受力分別為274.09/2=137.05T，承臺自重為46T。

混凝土受力強度計算：

支腿受力：

由于每支腿下墊2.4m×3.0m×20cm厚鋼結構面板，吊車支腿墊板面積70cm，結構鋼板按45°擴散角計算，則砼的受壓面積為：

壓強

地基受力計算：

不考慮上部總荷載在地基土中的擴散傳遞，僅僅按荷載全部由接觸面砂礫土來承受。

4.2第8孔10m梁段施工

4.2.1支架加固

為保證切割和拆除中的施工安全，對9m梁段下部鋼管樁立柱采用槽鋼加設各個方位的剪刀撐；對貝雷梁用槽鋼加設排與排之間的連接花架，確保整體穩定性；對貝雷梁和鋼管樁支墩之間橫梁同樣采用剪刀撐連接。對貝雷梁頂部鋼管架新增橫向和縱向剪刀撐；同時對鋼管頂部自由長度過大的管件加設水平橫縱向鋼管進行固定。

4.2.2梁段拆除施工

10米梁段共計分為10個節塊進行拆除施工，施工中需要切割18刀，底板采用碟式切割機，腹板采用鏈條式切割機；最大節段重量10.87噸；最遠梁段水平距離15.19m。采用一臺中聯90噸吊機側停在7#墩左幅適當靠前位置，吊車停放前首先對此處便道進行加寬和加高硬化，確保吊車正常進場，便道硬化采用砂礫土摻6%水泥處理，分層碾壓完成。吊車支腿處采用C25號混凝土硬化，截面尺寸為2.5×2.5×0.8m。

4.2.3吊車基礎處理

7#墩大里程左側處原地面目前距離梁頂23.5m，為確保起吊和拆除安全，擬選用90噸吊機。

工作場地處理：7#墩左幅便道到8#墩方向馬壩河處原地面比水平面僅高1m不到，為確保下一步現澆箱梁施工，同時減少本次拆除高度，便于吊車作業，對此處原地面采用砂礫土摻5%水泥處理，回填至少1.0米高度；針對靠近馬壩河流處采用換填片石土，并壓實，確保地基承載力滿足要求。確保90T吊車可以順利進入現場。

吊機支腿基礎處理及計算：90T吊機支腿基礎采用25#混凝土預制成型，尺寸為2.5×2.5×0.8m（周轉使用），混凝土頂面比既有處理好地面高50cm。承臺底部布設縱橫向Ø25@10cm鋼筋網，頂部布設縱橫向Ø12@10cm鋼筋網，架立鋼筋（箍筋）為Ø12@15cm。具體驗算過程如下：

荷載計算：90t吊車自重55T，配重12T，吊重10.87T，則總荷載為77.87t。平均分配到每個支腿，受力為19.47T；考慮最不利情況，側面2個支腿懸空，則另外兩個支腿受力分別為38.94T。承臺自重為13T。

混凝土受力強度計算：

支腿受力：

支腿下墊1.5m×1.5m×3cm厚鋼板，則砼表面受壓面積如下：

地基受力計算：

不考慮上部總荷載在地基土中的擴散傳遞，僅僅按荷載全部由接觸面砂礫土來承受；

4.3第7孔、第6孔梁段施工

第7孔和第8孔梁段的拆除工作和第8孔10米段的拆除完全相同，也是采用分塊切割的方法進行切割，采用90T級的吊車，先將箱梁的底板吊緊后，用切割機將底板切斷后吊裝，底板每塊的重量在8噸左右，底板吊裝完成后，仍然采用吊車將腹梁吊緊后將腹梁切斷，腹梁采用分段切割的方法，每段的重量在8噸左右。

4.4第7#、6#、5#墩頂箱梁中橫梁拆除施工方案

4.4.1吊車選用

第8、7、6孔所有梁段拆除完成后進行各墩墩頂橫梁的吊裝拆除。拆除前，根據盆式支座的結構，解除支座與立柱和箱梁之間預埋螺栓連接，采用150t吊車進行吊裝。

4.4.2吊車位置情況

7#墩大里程左側處原地面目前距離梁頂23.5m，6號墩大里程左側處原地面目前距離梁頂18.5m， 5號墩大里程左側處原地面目前距離梁頂15m。

4.4.3吊機支腿基礎處理及計算

150T吊機支腿基礎采用25#混凝土預制成型，尺寸為2.5*2.5*0.8m，混凝土頂面比既有處理好地面高50cm。承臺底部布設縱橫向Ø25@10cm鋼筋網，上部布設縱橫向Ø12@10cm鋼筋網，架立鋼筋（箍筋）為Ø12@15cm。具體驗算過程如下：

荷載計算：

150T吊車自重78T，配重19T，吊重27.89T，則總荷載為124.89T。平均分配到每個支腿，受力為31.2T；考慮最不利情況，后面2個支腿懸空，則前面兩個支腿受力分別為62.4T。承臺自重為13T。

混凝土受力強度計算：

支腿受力：

每個支腿下墊2.4m×3.0m×4cm鋼板，則砼受壓面積A=2.4*3.0=7.2平方米；

壓強：

地基受力計算：

不考慮上部總荷載在地基土中的擴散傳遞，僅僅按荷載全部由接觸面砂礫土來承受；

所以使用90t吊車支腿下部預制的移動混凝土塊基礎完全可以滿足150t吊車吊裝墩頂橫梁的要求，不再另行處理。

5．變形支架拆除注意事項

施工前，對各部門人員及各作業隊隊長進行施工技術交底，提高作業人員的安全意識，確保施工的順利進行。

拆除作業前，應先將支架周圍的雜物、垃圾等清理干凈，在出入口處設置明顯的警示標志和圍欄，禁止非支架拆除作業人員進入施工場內。吊機到位后，由安全環保部聯合機械部、現場辦等部門把機械及吊具進行檢查，各部門認可合格后方能進行作業。

進入施工作業區域必須戴好安全帽，進行高處作業必須系安全帶，確保施工安全的進行。

6結束語

分析研究高墩變形箱梁切割拆除的施工技術及方案，合理選擇各種機械設備，對順利安全切割拆除高墩變形箱梁具有重要的意義，對安全拆除變形支架也做了簡要論述。順利安全拆除受損工程，為盡快開始工程重建提供必要的條件，也給國內類似受損工程的拆除提供一定的技術參考價值。

參考文獻

1.吳體飛、左建琴，30m現澆梁拆除施工工藝，江蘇交通科技．2009(1)：18～20．

2.鄭得勝，混凝土連續箱梁拆除施工，交通科技與經濟，2007，(1)：24～26．

3.何文雄、劉志康，鋼筋混凝土結構切割技術與應用，市政技術，2003，(6)．

篇13

一、概況：

裕達國貿多功能會議中心工程，地上9層，平面35m*64m,共39根箱型鋼柱，截面尺寸為760*760、700*700、800*800三種，箱型柱鋼板厚度為36mm。GKZ1~GKZ8、GKZ12、GKZ16、GKZ21、GKZ25、GKZ29~GKZ31柱內全部澆注混凝土，高度為53.47米，其他鋼柱內澆注混凝土高度12.57~22.17米不等。柱內最大灌注混凝土量為35m3。

二、施工方法

鋼柱在1米標高位置位置開孔直徑為Φ150圓孔，并焊接帶單向閥的混凝土輸送管，利用混凝土泵的壓力將混凝土自下而上擠壓頂升灌入箱型柱內，直至注滿整根箱型柱混凝土柱。每根鋼柱都一次頂升至頂。

工藝流程圖如下：

三、施工操作要點

1、現場加工制作單向閥。科技論文，裕達國貿酒店多功能會議中心。單向閥由DN125mm，5mm厚的混凝土輸送彎管（R=500mm）及8mm厚的Q345鋼板共同加工而成。科技論文，裕達國貿酒店多功能會議中心。

2、在標高為1米位置，箱型柱開一Φ150mm圓孔，以清除柱內積水、雜物及焊接單向閥。科技論文，裕達國貿酒店多功能會議中心。

3、 焊接單向閥，單向閥伸進箱型柱內的位置見圖中所示。單向閥的蓋板與水平方向的夾角宜為600～700，可通過伸出鉸鏈背后的鋼板調節固定。

4、用套箍連接截止閥，在截止閥與混凝土泵間布置混凝土輸送管。

5、澆筑前，要計算好單根柱混凝土量，待所需混凝土運送到施工現場后方可進行頂升，防止混凝土在運輸過程中耽擱造成頂升中斷。同時，及時做好混凝土坍落度的檢測。

6、混凝土輸送管與截止閥連接前，泵送砂漿用以輸送管道，并把該部分砂漿清除干凈后再進行柱芯混凝土的澆筑。

7、混凝土頂升至設計標高后，應及時停泵，并進行數次回抽，若柱頂混凝土面無明顯回落，方可拆除混凝土輸送管。

8、完畢30min后，觀察柱頂混凝土有無回落下沉，若有下沉，則用人工補澆柱頂混凝土。

9、混凝土養護7天后，將柱底單向閥外露部分割去，并焊接封口鋼板。

四、材料機具設備

1、單向閥的鋼材均為8mm厚及20mm厚的Q345鋼板。

2、泵送混凝土的配合比設計，應符合《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（GB50204-2002）、《混凝土泵送施工技術規程》（JGJ/T10-95）、《自密實高性能混凝土技術規程》（DBJ13-55-2004）和《預拌混凝土生產施工技術規程》（DBJ13-42-2002）的規定。

對混凝土要求：混凝土要具有良好的可泵性，即坍落度大，和易性好、不泌水、不離析、自密性好；初凝時間必須滿足每根鋼柱混凝土頂升后，混凝土仍具有足夠的和易性，本次配合比設計要求初凝時間不小于6小時，終凝時間不小于8小時。混凝土坍落度控制在200mm~220mm之間。

3、機具設備選擇：

泵車選擇：柱內砼壓力：λH=24*53.47=1283KN/m2=1.28Mpa。科技論文，裕達國貿酒店多功能會議中心。水平管60米，損失壓力0.3Mpa。科技論文，裕達國貿酒店多功能會議中心。垂直高度53.47米，由于水平加勁板的阻隔作用，混凝土在柱內并不是整體上移，而是從柱中心不斷上翻，預計其阻力要比在泵管內要大，因此考慮其損失壓力0.8 Mpa。科技論文，裕達國貿酒店多功能會議中心。每個90°彎頭降壓0.1 Mpa，共計2個彎頭，共損失0.2 Mpa。管路截止閥一個，降壓0.8 Mpa。附屬于泵車的壓力損失約3 Mpa。每個水平加勁肋考慮降壓0.1 Mpa，共10個，損失1 Mpa。

以上合計：7.38 Mpa，選用HBT80C-1818D地泵,理論最大輸出壓力為18Mpa，滿足需要。

其他施工機具有混凝土攪拌運輸車、輸送管、單向閥、截止閥、鐵鍬、試件制作器具、電焊機、對講機等。

五、勞動組織

各工種人員配備如下：

混凝土輸送車司機 ，4人；泵機操作工，2人；接管工，4人；電焊工，2人；混凝土工，4人；試驗員，1人；指揮人員，2人；

六、安全措施

1、施工作業人員必須了解和掌握本工藝的技術操作要領，特殊工種（如輸送泵操作人員、電焊工等）應持證上崗。

2、混凝土澆筑前，應對單向閥、截止閥、輸送管的布管及接頭等進行檢查，混凝土輸送泵進行試運轉正常后方可開機工作。

3、在混凝土澆筑過程中，截止閥旁嚴禁站人。