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篇1
海勃灣施工供水系統由11口水源井、3座加壓泵房、3座水池及供水管線組成，水池總容量為2800m3，井泵與水泵的實用總功率為826kW。右岸施工供水分系統由4口水源井、1座加壓泵房、1座水池及供水管線組成，水池容量為1000m3；砂石加工廠施工供水分系統由5口水源井、1座加壓泵房、1座水池及供水管線組成，水池容量為1000m3；左岸施工供水分系統有2口水源井、1座加壓泵房、1座水池，水池容量為800m3。
右岸施工供水分系統主要用水點為大壩、施工營地、混凝土生產系統、鋼筋加工廠、木材加工廠、混凝土預制廠、施工機械保修廠、汽車保養廠、中心倉庫等，系統供水規模為400m3／h。水源井井位高程為1078～1080m，每口井配置1臺井泵，井泵選用250QJ125－16×8型深井潛水泵，其單臺井泵流量為150～125～90m3／h，揚程為95．2～128．0～150．0m，電機功率為75kW。井泵將地下水抽至井邊水池，井邊水池附近設加壓泵房，泵房內設XA65／16型單級單吸離心泵5臺，其中1臺備用。單臺離心泵流量為100m3／h，揚程為35m，電機功率為18．5kW。水由加壓泵房提升后經輸水管線輸送至各用水點。右岸施工供水分系統的實用總裝機容量為299kW。
篇2
水利工程由于受到地形、地質以及氣候、氣溫等條件的影響,所以賦予了其不可重復的施工特性.也因此,通常在進行水利工程建設的時候,都會選擇枯水季來進行工程的建設施工,并且要求必須保證在枯水季節內完成整個工程的施工,以此來降低工程施工的難度和工程建設的成本.
所以在進行水利樞紐工程建設時,應該根據當地的季節特點來進行項目工程的施工安排,將施工中的各種要素進行切實的安排,如"人力、財力、物力"等,從而保證施工的進度要求.然而由于自然條件的限制,水利工程在進行建設時,通常會采用分期圍堰的導流方法來進行導流,而其中最為常用的一種分期圍堰導流方法就是兩期圍堰導流法.然而由于特殊河段的自然生態環境不同,在一些河流量較大、河面較寬的流域建設低水徑流式電站時,會采用三期導流的方法進行導流.
2 導流系統的施工技術應用
2 . 1 導流系統的開挖
2.1.1 覆蓋層的開挖
在進行覆蓋層開挖時,通常會使用推土機來進行覆蓋層開挖的集料,然后利用裝載機以及液壓正鏟來進行裝料,最后人工使用自卸車將其運輸至棄料場.注意在進行覆蓋層開挖時要人工修正一個預留0.5 m的邊坡.
2.1.2 土方的開挖
在進行水利樞紐工程建設時,除了覆蓋層之外還有土方的開挖.土方開挖的施工工序有"松動、破碎、挖裝、運輸出渣"等.作為施工初期和整個施工過程中關鍵的工序,土方開挖在施工前就需要對整個工程的規模、特點、地形、水文、地質、氣象等相關自然數據進行整合處理,然后按照導流、進度等施工的條件和狀況進行開挖方式確認.
土方開挖同城都是采用明挖的方式,由分為"全面開挖、分部位開挖、分層開挖、分段開挖"等.其中全面開挖適合深度淺及范圍較小的工程項目;而分部位開挖則適用于范圍較大的工程項目;針對開挖深入較大的項目工程,則通常采用分層開挖的方式;如果是進行長度較大的溢洪道、渠道等項目工程的開挖,最為適合的開挖方式就是分段開挖.
2 . 2 導流系統的混凝土施工
2.2.1 處理混凝土與建基面的施工縫
在混凝土施工中,基巖和混凝土的接觸面是一個非常關鍵的工序,首先要利用人工與機械配合的方法對巖塊進行處理,然后再用高壓風槍、水槍來對其進行吹干處理,而后通過地質監理的編錄確定其是否有問題,有問題就需要對其進行及時的處理,如果沒有問題,則直接對其進行打錨桿孔,之后再進行質量確認,確認合格后將砂漿錨桿正確安裝.
在進行混凝土施工時,一定要注意施工縫的處理,并在進行鑿毛處理之后對其進行高壓風槍、水槍的洗凈處理,處理后首要任務就是再次對其進行質量確認,確認無誤以后再展開下一工序的建設施工.
2.2.2 結構施工和質量控制
(1)鋼筋施工和質量控制
在進行導流系統的施工中,鋼筋是必不可少的材料之一.因此針對鋼筋施工,通常是從"進口段、洞身段、出口段"三個部分進行施工制作和安裝的.而在進行鋼筋施工時,必須要求鋼筋加工廠派遣專屬技術人員進行施工跟蹤,負責解決相應的質量施工問題.而施工中的設備通常有"鋼筋切斷機、鋼筋彎曲機、砂輪切割機"等.
而且針對施工中所使用的鋼筋要進行嚴格的質量監測,以確保材料的質量,并且嚴格按照施工設計的標準來進行下料和施工.而在進行鋼筋結構安裝時,必須對斷面線和高程進行測量控制,并由專業的技術人員對其進行安裝.除了漸變段以外,導流洞的安裝通常都是由鋼筋臺車來完成的.
(2)模板施工和質量控制
在進行模板加工時,首先要注意的就是表面平整度以及相應的施工要求,與此同時還要保證模板的整體剛度和相應的加固方案都能滿足于澆筑的受力要求.為了提高整體的施工速度,在進行混凝土澆筑時,可以選用可行走的鋼模臺車,與此同時還可以攜帶兩套可以進行整體拆卸的鋼模板,從而令施工質量得到了相應的保障.
2 . 3 質量控制與常規條件下混凝土的澆筑
混凝土在澆筑施工中,需要混凝土拌合站與微機系統相配合的手段,來實現配料的自動控制.3座混凝土拌合站便可以達到90 m3/h的混凝土生產速度,需要6輛攪拌車同時進行混凝土攪拌,才能保持混凝土的水平運輸.然后利用人字形溜槽來完成分料的任務,利用插入式振搗器對混凝土進行振搗,采用拖式泵將其送入倉內.
而在混凝土進行澆筑的過程中,首先需要對其進行監理檢驗,確認合格后才能進行開倉澆筑.在澆筑的過程中,要對外加劑進行適量的摻加,并對合理配比進行嚴格的控制.而且還要對其進行隨機取樣檢查,在現場對混凝土澆筑坍落度展開精確的檢測, 以做到適量的調整添加的水量,與此同時對其含氣量進行有效測定,從而實現監理對混凝土澆筑的全面控制,使其在澆筑過程中出現的不規范行為得到有效糾正,最后還要對混凝土澆筑設立專人進行養護管理,保證整個澆筑過程的施工質量.
3 結語
總體來說,隨著我國經濟的發展,我國水利工程也得到了極大的進步.然而伴隨著水利工程的發展,水利樞紐工程中施工導流的相關問題也逐漸浮現在了我們的眼前.然而由于施工導流在水利樞紐工程中的重要地位,使得我們必須對其提高重視.
而且由于其受生態環境的影響極為嚴重,所以"不重復性"的施工特點,令每次在進行導流施工時,都需要具體問題具體分析,所以更需要我們針對這一問題加大重視力度,從而保證工程的實施質量.
參考文獻
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篇3
邵武市東關水利樞紐工程是一座集改善環境、蓄水發電、旅游開發為一體的綜合利用水利工程，工程采用分期導流、分期施工方式；工程于1999年9月28日開工，一期工程于2000年6月28日完成，二期工程于2004年10月10日完工；工程投入運行以來已產生了良好的經濟、社會和環境效益。
東關水利樞紐工程位于邵武市東關大橋下游180m處的富屯溪干流上。壩址以上流域面積2748km2，多年平均流量106m3/s,多年平均年徑流量33.4億m3；水庫正常蓄水位189.5m，校核洪水位193.41m，總庫容935萬m3；電站裝機容量4.8MW，保證出力900kW，年利用4217h，多年平均發電量2024萬kWh。電站接入福建省電網，主要向邵武地區供電，電站建成后進一步促進了地方經濟發展。工程為低水頭徑流式水電站，樞紐主要由活動壩、河床式廠房、升壓站等組成。
樞紐工程位于城區，為降低邵武城關的防洪壓力，經分析比較和論證，采用活動壩為本工程的泄洪建筑物。活動壩是采用一定開度的翻板閘門作為主要擋水結構的一種壩型，共有8孔，安裝8扇尺寸為25×5.0m（閘門寬度×擋水高度）的翻板閘門，平時通過閘門不同開度的控制來調節下泄流量，或保持上游庫水位在正常蓄水位189.50m；洪水時翻板閘門全部開啟，近于消失（當洪水大于設計洪水時活動壩處于水下），保持了天然河道的過水斷面，使樞紐具有足夠的泄洪能力（壩址處20年一遇洪水位較天然狀態僅壅高0.23m），較有效的解決了城區樞紐工程擋水與防洪的矛盾。
工程的建成，美化了邵武市區，正常蓄水位189.5m時，相應水庫面積1.2km2，枯水期回水長度5.4km，市區河床景象不復存在，形成一個寬闊優美的人工湖。
2樞紐布置
根據東關水利樞紐工程所處地形、地質、水流條件，施工條件以及運行管理等因素，發電廠房布置在河床左岸，河床中部及右岸布置溢流閘（翻板門活動壩），左、右岸采用混凝土擋墻與岸坡連接，壩頂全長284.9m。
攔河壩為低堰溢流閘，壩頂高程191.80m，壩高12.80m，溢流閘全長238.9m，分8孔，每孔凈寬25.0m，閘墩內設兩個沖淤積導水孔；為使溢流堰不影響行洪，堰頂高程比下游河床略低，采用寬頂堰，高程確定為184.50m；下游消能采用跌流及底流消能，壩頂不設交通橋。
溢流閘采用8孔平板翻板工作閘門擋水，翻板工作閘門尺寸25.0×7.07m（寬×高），每扇翻板閘門用2×2000kN液壓啟閉機操作。工作門上游采用浮式閘門作為檢修設施。活動壩閘墩內導水孔閘門尺寸為1.2×1.2m，采用手電二用閘閥進行動水啟閉，導水孔進口設攔污柵和檢修閘門。翻板閘門在門頂過流時，門頂后側掛有一道水簾，為使閘門與水簾之間的空間能夠補氣和排氣，在閘門上設有破水器，在閘墩邊墻設有通氣孔。
主廠房總長46.0m，總寬度32.9m，主機段長33.5m，裝配場段長12.5m。廠房內安裝3臺豎井貫流式水輪發電機組，單機容量1.6MW，機組間距11.0m。進水口布置攔污柵、事故檢修閘門及進人孔，每臺機組設2個進水口，其中攔污柵一道，事故閘門兩扇，進水口平臺高程190.0m，布置了起吊攔污柵和事故檢修閘門的電動葫蘆門型構架。
3工程主要技術及特點
3.1活動壩
3.1.1壩體構造
（1）壩頂高程：由于活動壩壩頂可以過水和壩頂無交通橋布置要求，考慮在設計洪水標準下技術廊道內不進水，并減少行洪影響，壩頂高程以設計洪水位191.71m加一定超高確定，最終為191.80m。
（2）壩內技術廊道：為解決技術廊道液壓啟閉機油管布置、左右岸交通、檢修、通風、排水等，在活動壩底設技術廊道。技術廊道尺寸為2.0×2.7m（寬×高），位于中心樁號為壩下0+014.2m，底部高程181.0m，其下游側布置排水溝，集水井尺寸3.0×2.0m×1.95m（長×寬×深）。水泵和通風機室設在右岸，翻板閘門液壓啟閉機的泵站設在左邊墩194.6m高程的平臺上。
（3）沖砂孔：由于溢流堰堰頂及閘門支鉸高程較低，堰后較易淤積，為便于翻板閘門開啟，在每個活動壩閘墩均設有沖砂孔（孔口尺寸1.2×1.2m），取壓力水通過沖砂孔將堰后底坎沉積淤積物沖掉。
（4）壩體分縫止水：考慮活動壩壩體高度及底板厚度不大，基礎約束較弱，為降低閘門設計、制造安裝難度，降低止水要求和工程造價，借鑒有關工程經驗，在溢流閘八孔中部設一道伸縮縫，解決基礎不均勻沉降問題。廠壩間、右邊墩與集水井之間結構縫、壩體伸縮縫各設一道止水銅片和一道橡膠止水帶。
3.1.2壩體斷面設計
（1）壩體基本斷面：溢流閘活動壩壩體斷面除滿足穩定與應力要求外，主要受金屬結構布置控制。溢流閘共8孔，每孔凈寬25m，閘室底板長26.5m，上下游側設防滲齒墻，左邊墩因啟閉機布置要求寬度為5.0m，中墩和右邊墩均為4.0m。
（2）溢流閘孔口確定：考慮本工程處于城區，洪峰流量大，庫區洪水位雍高受限的特點，根據洪水流量，河床地質條件選定具有泄洪能力大的混凝土溢流閘（活動壩、翻板閘門）為泄洪建筑物，洪水全部由溢流閘渲泄。由于本工程處于邵武市區，上游淹沒和市區防洪是確定閘孔總凈寬的主要影響因素，計算閘孔總凈寬時，上游淹沒要小，上、下游水位差一般在0.1～0.3m，同時兼顧允許過閘單寬流量、水工建筑物布置和工程造價。通過7種孔口方案的比較，最終選定大孔口方案，布置8孔溢流閘，每孔凈寬25m，堰頂高程184.5m（低于原河床高程），在下泄20年一遇設計洪水時，上下游水位差為0.23m。
（3）壩后消能防沖：由于翻板閘門的運行特點，活動壩泄洪時，下游流態變化形式與一般閘門不同，且更為復雜；參照國內相關工程經驗，按翻板閘門不同開度，下游流態由按跌流與底流相互演變進行消能設計，消力池長15.4m，底板高程180.68m；在跌流不同開度工況下，計算沖坑深度均小于消力池水深，不會影響溢流壩安全。閘門泄水運行中采取合理的調度方式，保證在任何情況下水跌發生在消力池內。
3.1.3閘墩拉錨筋
活動壩中水荷載通過翻板閘門傳至閘墩上，受力點為油缸支座、鎖定梁處，而閘門檢修時需固定浮動門，此時荷載主要受力點為閘墩上游兩側面的浮動門吊耳，這些部位由于承受荷載較大，在閘門全開時，油缸支座拉力達2130kN，因此上述閘墩局部受拉區須配置扇形受拉鋼筋（拉錨鋼筋）。
3.1.4閘墩側面翻板門扇形運行區處理
翻板門底鉸在底坎上，閘門從關閉至臥倒全開的運行軌跡在閘墩側面形成一扇形區。為了使閘門在不同開度情況下均能正常工作，并保證閘門兩側水封能緊密與閘墩表面接觸，以達到止水效果，此扇形區進行一定處理；扇形區閘墩表面要求光滑垂直，表面磨光，噴涂903聚合物改性水泥砂漿，垂直度2/1000，平整度3mm/m，粗糙度2μm。3.1.5基礎處理及防滲型式
東關水利樞紐壩高較低、水頭較小，建基面基巖為強風化頂板，壩基穩定與應力小滿足規范要求，壩基設置上下游齒墻后，壩基抗滲也滿足要求，壩基不進行固結、帷幕灌漿處理，僅在上下游壩腳處拋填大塊石保護，防止水流沖刷和掏空。
右壩頭采用連續防滲墻防滲，墻頂高程193.47m，延伸長度9.51m；同時在右壩頭開挖后，回填一定比例的粘性土以增加壩頭的防滲能力。2003年為了進一步防止繞壩滲流危及下游防洪堤基礎，在東關大橋至壩址段布置防滲孔，加強防滲處理措施。
3.2活動壩段金屬結構
（1）擋水閘門及啟閉
擋水閘門布置：活動壩擋水閘門為翻板平面鋼閘門，采用向下游傾斜55°角布置方式，為使正常蓄水位時，閘門操作設備不浸水，其操作用的2支液壓缸中心線成水平布置在高程190.0m孔口兩側閘墩上，閘門寬度方向兩端上游側設置了兩個垂直于面板的三角形支臂，閘門即通過該支臂與液壓缸相連接。液壓啟閉機最大啟閉力2×2000kN，最大持住力2×1300kN，工作行程6.3m。每扇翻板閘門均在閘墩上設機械鎖定裝置，該鎖定裝置的爪式鎖定塊通過在閘門三角形支臂上端的一個鎖定擋頭對閘門進行鎖定。活動壩上游采用浮式閘門作為檢修設施，其支承跨度25.75m。
翻板閘門結構設計：閘門孔口凈寬25m，具有閘門跨度大、啟閉力大，底部支承和變形控制要求高的特點。為保證閘門整體變形小，運行安全可靠，設計時充分考慮底部支承和閘門啟閉時兩吊點啟閉力差異等情況。每孔閘門底部采用多鉸支承布置，共設5個圓柱鉸；對閘門進行抗扭計算，使閘門整體具有足夠的抗扭剛度。
翻板閘門的啟閉：閘門開啟依靠水壓力和閘門重產生的傾倒力矩，此時液壓缸只用于持住閘門，泵站的輸出壓力僅用于開啟液壓鎖定閥，閘門的開啟速度采用調節液壓系統的調速閥來控制。閘門關閉采用啟動液壓泵站，通過液壓缸提起閘門，關閉孔口，一般情況下分兩批交替關門。
液壓系統的布置：除液壓缸為露天布置外，液壓泵站和電氣設備均設在大壩1#閘墩194.6m高程的啟閉房內，油管從泵站經豎井和活動壩底板下的技術廊道通向各液壓油缸。
（2）導水孔閘門：每個活動壩閘墩均設有沖淤積導水孔，導水孔的進口處設置了一道固定式攔污柵，孔口尺寸為1.9×1.9m，設計水頭3m，攔污柵重量約0.4t。導水孔設一道檢修門，孔口尺寸為1.2×1.2m；導水孔工作閘門為手電兩用蝶閥，直徑Ф1.2m，開啟壓力0.6MPa，重量約3.25t，該蝶閥可進行動水啟閉。一般情況下，在開啟活動壩翻板閘門時，均應先開啟導水孔閥門進行沖淤，以利于翻板閘門的正常運行。
3.3水輪發電機組
電站為低水頭徑流式水電站，水頭范圍為2.1～5.6m，根據工程經驗，此水頭段宜采用貫流式水輪機，通過燈泡貫流式、軸伸貫流式和豎井貫流式3種機型的技術經濟比較，最終選用利于樞紐布置、運行檢修、經濟合理的豎井貫流式機組，型號為GZSK114-WS-290。水輪機轉輪直徑2.9m，額定水頭4.1m，額定轉速125rpm，額定出力1737kW，額定點效率87%；機組安裝高程181.3m，吸出高度-2.8m。
篇4
1.2規劃思路
規劃在優化和完善三峽水利樞紐工程原有的生產發電功能的基礎上，發展旅游功能和生態景觀功能，吸引游客駐留，將其建設成為世界級的現代水電基地、生態示范基地、愛國主義教育基地、科普展示培訓基地及旅游休閑度假基地，發揮其生產保障、培訓會議、旅游科普和休閑娛樂的綜合效益。
1.3規劃策略
(1)策略一：保護工業遺產，突出水電文化。三峽水利樞紐工程是我國水電事業建設的一項重大的標志性工程，從側面展示了我國改革開放以來各項經濟建設取得的成效，其建設過程中遺留下來的各類工業遺址具有相當重要的歷史價值，在規劃建設中應突出對工業遺址的保護與開發。
(2)策略二：完善配套設施，滿足發展需要。三峽水利樞紐工程管理區主要為三峽的各項施工建設提供生活配套設施，現在工程的建設已基本結束，未來工程管理區還將承擔各類旅游接待、會議培訓等功能。同時，由于管理區內部分建筑建設年代較早，建筑質量較差，已經不能滿足未來壩區發展的需要，所以急需完善管理區內的各項配套設施。
(3)策略三：融入“綠色、低碳”的開發理念，恢復生態環境。三峽水利樞紐工程的建設對周邊的自然環境造成了一定的負面影響，因此在未來的規劃建設中需要重點考慮生態環境的保護，使工程建設對周邊環境的影響降到最低，恢復生態環境。
2規劃內容
2.1城市設計與風貌更新
(1)空間結構。規劃將三峽壩區分為左岸片區和右岸片區兩部分，并以大壩為核心，結合現狀功能，合理調整壩區兩岸片區的空間結構，形成“一環、兩帶、五區、八核、多點”的空間布局，打造眺江生態園、三峽水電博物館、酒店群、水電培訓中心和體育公園等節點，并通過合理的交通流線將左岸片區與右岸片區串聯起來，形成環狀功能流線(圖1)。
(2)功能布局。根據現狀交通條件和基礎設施的布局，左岸片區與右岸片區在功能上也有一定的區分：左岸片區作為三峽壩區的入口區域，對進入三峽壩區的游客起著重要的分流與集散作用，規劃將交通換乘中心人流量較大的商業設施、醫院、體育館及經濟商務酒店等服務配套設施布置在左岸片區(圖2)；右岸片區主要為功能復合型區域，與左岸片區的功能適當進行區分，主要包含教育培訓、會議接待、休閑游憩和參觀游覽等功能。
(3)風貌更新。三峽壩區現有建筑主要集中在左岸片區，多建于20世紀末21世紀初，建筑比較陳舊，也無明顯風貌特色。規劃充分考慮三峽大壩主體及周邊村鎮的建筑風貌，融入三峽水利工程元素和當地文化元素，確定壩區建筑風貌主要為帶有中式韻味的現代風格，同時兼具水電文化特色及地域文化特色。壩區內除了酒店、博物館等標志性建筑以外，其他建筑風格形式相對統一，形成具有整體性的建筑風貌。結合現狀建筑，規劃對其立面和屋頂進行改造，并添加材質，在改造過程中注重三峽大壩主體與周邊環境的協調，使規劃區內的建筑風格與形式相對統一，以保持規劃區內建筑風貌的整體性，達到融景、透綠的目的(表1)。
2.2旅游體系規劃
(1)旅游產品開發。三峽水利樞紐工程是一項巨大的工程，宏偉工程本身就對游客具有天然吸引力，再加上依托三峽品牌，使庫區旅游具有較大的市場空間。三峽水利樞紐工程竣工后，三峽庫區還將出現更多可供旅游開發的湖泊、島嶼等新的資源，“高峽平湖”的新形象已經在業內逐步樹立起來[2]。為了發揮三峽壩區及其周邊的旅游資源優勢，充分挖掘三峽壩區的價值，進行系統的旅游開發顯得尤為重要。隨著國內旅游需求的逐漸成熟，個性化、多元化旅游趨勢的逐漸形成，三峽壩區旅游業應針對不同客戶需求細分市場，根據自身資源條件設計、開發和銷售優勢突出、特色鮮明的旅游產品，在體現特色中實現產品的多元化，實現與東部地區的互補，為實現跨地區旅游經濟體系的點線聯合、客源分享及聯合促銷等創造條件。在實現旅游產品多元化的同時，要努力提高旅游產品的科技含量和附加值，實現旅游產品的綠色化、精品化，優化三峽壩區旅游產品的結構，提高三峽壩區旅游產品的市場競爭力[2]。規劃重點提出“泛博物館”和“大旅游區”的概念。“泛博物館”主要以參觀游覽大壩為特色，結合博物館、多處工業遺址公園和截流公園，打造一個具有濃郁水電文化氣息的水電泛博物館。“大旅游區”在整合壩區自身旅游資源的基礎上，上溯奉節白帝城，下至宜昌葛洲壩，打造片區式的發展格局，突出壩區旅游中心集散地的作用，構建富有特色的生態文化旅游區。規劃以大壩為核心，設置三峽水電博物館、演藝中心和珍稀魚類保護中心等，提升壩區旅游的綜合吸引力；同時，結合現狀自然山體和環境，打造截流公園、壇子嶺公園和185觀景臺等景點，與大壩形成視線通廊，使游客能便利地觀察到作為旅游核心景點的三峽大壩。圍繞大壩組織環形旅游游線，將壩區兩岸景點串聯起來，構建由工業旅游、生態旅游和休閑旅游項目組成的復合立體的旅游體系，提升壩區對游客的吸引力。
(2)三峽文化特色提升。三峽地區跨越重慶、湖北兩地，素有“川鄂咽喉”之稱。一方面，這里山高坡陡、地勢險峻、景觀雄奇，從古至今吸引了無數游人到此探險獵奇、游憩賞景;另一方面，歷史上的三峽地區作為連接巴蜀與湖廣的交通樞紐，不僅長期成為東西移民的主要通道，更是巴、楚、蜀及中原各個民族交融的區域，各種異質文化在此交流、碰撞、融合與涵化，文化的多元性三峽水利樞紐工程的建設，對周邊的生態環境造成了一定的負面影響，同時水位的上升對壩區內動植物的生存造成了威脅。為推動壩區生態環境的可持續發展，規劃以生態園林建設為主題，開展了截流公園和壇子嶺眺江公園等園林工程，改善了壩區的生態環境，同時注重恢復與保持長江兩岸的水土。此外，在建設中盡量避免地形改造，充分利用鄉土植物品種，合理配置植物景觀，減少人工雕琢的痕跡。
篇5
本設計以O 江流域的水文、地形、地質為基礎，通過調洪演算確定了壩型及樞紐布置、大壩設計、泄水建筑物設計和施工組織設計等方面進行簡略的計算。在設計中對經濟、技術及安全等方面進行了詳細分析與比較,擬定相應的斜心墻土石壩設計方案。
本設計以O 江流域的水文、地形、地質資料為基礎，通過調洪演算確定了水庫的特征水位，進行了樞紐布置；對大壩、泄水建筑物進行了比較詳細的設計。通過編制施工組織計劃，確定了樞紐工程各主體部分的進度。設計中考慮了經濟、技術及安全等方面的因素，并對各部分可行的方案進行了比較，確定了最優方案。
O江水利樞紐工程畢業設計計算書.zip
篇6
二級壩水利樞紐工程維修養護管理制度體系主要應用于維修養護內控管理，這里從維修養護項目管理角度對其主要內容加以介紹和闡述。（1）管理體制與職責：水利工程維修養護實行統一管理與分級負責相結合的管理體制。主要對上級單位、主管單位和水管單位的職責進行了界定。職責內容主要包括貫徹落實制定相關規章制度、維修養護設計方案、維修養護經費預算、監督檢查、項目驗收、培訓、總結應用和安全生產監督等方面。（2）設計方案及預算項目實施方案：水利工程維修養護經費實行部門預算管理，納入年度項目支出預算。主要對設計方案及預算項目實施方案編報時間、編制原則、主要內容、項目確定和定額標準等作出了規定。（3）項目實施：主要對合同簽訂、示范文本、任務下達、實施、檢查考核、價款結算、預算調整和安全生產等進行了細化。（4）監督檢查：水利工程維修養護實行經常性經查與專項監督檢查相結合的制度。主要對檢查主體、檢查對象、檢查內容、檢查時間和意見反饋等作出了規定。（5）技術資料管理：主要對技術資料的收集、整理、移交等作出了規定，同時通過制定實施細則對技術資料管理標準作出了示范性規定。（6）驗收：主要對驗收類別、驗收主體、驗收對象、驗收時間、驗收程序以及格式文件等方面進行了規定，同時通過制定實施細則對驗收標準作出了示范性規定。（7）責任制度：為建立水利工程維修養護經費使用管理分級負責制和崗位責任制，保證維修養護經費合法、有效使用，提高維修養護經費的使用效益，制定管理責任制度。主要制度包括：項目管理與預算管理責任、資金申請與支付責任、資金使用管理責任、會計核算責任、合同管理責任、決算和驗收責任、監督審計與考核責任、維修養護企業責任以及責任追究制度等。（8）管理細則：根據《水閘設計規范》、《水閘技術管理規程》、《水閘工程管理設計規范》以及上級工程管理制度辦法等制定《水閘工程管理實施細則》，從運行管理角度對水閘工程管理的任務和職責、水閘工程控制運用、水閘工程檢查觀測和水閘工程維修養護等作出了規定。根據上級維修養護管理辦法，制定《維修養護項目管理實施細則》，從維修養護角度對管理職責、設計方案及預算項目實施方案、項目實施、經常性檢查與月考核、技術資料管理、價款結算和驗收等作出了規定。以上兩個細則分別從工程運行管理和維修養護兩個方面，對相關工作作出了規定，是水管單位日常管理的主要依據，也是考核工程運行管理和維修養護成果的重要標準。（9）技術圖表：主要包括水閘平、立、剖面圖、電氣主結線圖、啟閉機控制圖、主要技術指標表、主要設備規格和檢修情況表等。（10）其他技術規定：水利工程維修養護屬于水利工程建設領域，但其項目安排和施工技術有別于水利工程基本建設。目前，很多水利工程維修養護項目尚無專門的國家或行業統一的技術標準，因此有必要針對具體情況制定相應的技術規定。目前，已初步制定并試行的技術規定僅適用于單項水利工程維修養護，主要包括標志標牌、工程觀測、工器具維修養護等。
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Keywords: water conservancy hub. The diversion tunnel; design
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中圖分類號：TV6 文獻標識碼：A 文章編號：
1.導流洞工程概況
導流泄洪洞肩負導流、泄洪以及水庫放空的綜合功能，洞線為直線布置，方位角為NE85°，導流洞進口位于河道轉彎處的上游，下游出口距大壩約800m。導流洞全長1425.85m，由明渠段、進口段、洞身段、出口段組成。隧洞進口采用豎井式，進口高程2902m，出口高程2881.23m，采用挑流消能。導流洞在工程導流期結束后，改為泄洪放空洞。孔口尺寸由7×8.5m（寬×高）導流孔口改造為5×6m泄洪孔口。
1.1工程地質條件
底洞進口段主要位于元古界第二巖性段的角閃片麻巖中，圍巖以Ⅳ類為主，部分卸荷巖石為Ⅴ類。樁號0+038~0+044m（地質樁號0+88~0+094m）段為卸荷巖體，張性裂隙發育，削坡時，將其清除。樁號0+044m后為弱風化巖體，巖體較完整。豎井位于第三巖性段角閃片麻巖中，巖體較完整，Vp小于2350m/s，為Ⅳ類巖體，豎井基礎位于第二巖性段的角閃片麻巖弱風化巖體上，基巖承載力為9MPa。
洞身穿越元古界第二巖性及第一巖性段，洞室圍巖為弱~微風化，巖體較完整，洞頂圍巖40~300m，以Ⅲ類圍巖為主，巖層走向與洞線夾角50º，對洞室穩定性較有利。洞線共穿越F39、F40、F41、F42、F43、F100、F101、F104等8條斷層，斷層寬度小于4m，受其影響，斷層及斷層影響帶為極不穩定的Ⅴ圍巖類。
出口段自然邊坡坡角45°，受裂隙切割影響，邊坡巖體表層風化破碎，需清坡噴護。出口段洞室巖體較完整，為Ⅲ類圍巖。
出口采用挑流消能，消能區現代河床寬約90m，左岸漫灘高出河床7~10m，岸坡平緩，臺地寬約300m，地形平坦，微向河谷方向傾斜。組成物質主要為沖積及冰磧的塊石，漂卵礫石，夾雜砂或碎石，多呈松散~半松散狀，堆積厚度200多米。
2導流泄洪洞工程布置及分段設計
泄洪洞位于河道右岸，底洞由進口壓力段、豎井、洞身、出口挑流鼻坎組成。隧洞進口底高程2902m，出口挑坎底高程2881.25m，建筑物全長1425.847m。
壓力進口段由喇叭口及壓頂段組成。進口底板高程2902m，樁號0+000～0+045m為引渠段，縱坡降i=0。樁號0+027.3～0+045m段為洞進口前的扭曲面段。樁號0+045～0+052段為進口喇叭口，采用頂部和兩側墻三面收縮的橢圓曲線。喇叭口進口斷面為11.0×11.0m的矩形斷面。0+052～0+100m段為7×8.5m的矩形斷面。
樁號0+100～0+126為豎井閘室段。0+112.74m前洞底高程為2902m，其后底坡i為為0.0163，頂部高程為2966m。豎井內設事故檢修閘門和工作閘門各一扇。事故檢修閘門位于0+103.6m處，孔口尺寸為7×8.5m，為平板鋼閘門。導流結束后泄洪洞工作弧門前采用橢圓壓頂和側收縮形式，孔口尺寸為5×6.3m。
樁號0+126～1+385.847m為洞身段，底坡i為0.0163。其中0+126～0+418.19m段為底洞洞身段，0+418.19～1+385.847m為底洞、表孔共用段。
樁號1+385.847～1+425.847m為出口明槽及挑流鼻坎段，采用矩形擴散鼻坎，底寬從7m擴散為10m。鼻坎反弧半徑r=45m，挑射角26°17′2″，鼻坎中心線坎頂高程2885.25m。
3高速流區抗空蝕設計
根據水工模型試驗結果可知，導流洞洞內最大流速為30m/s，所以在抗空蝕和抗沖磨方面采取如下措施：
3.1選擇合適的體形
選擇合適的體形是導流洞防止空蝕破壞的首要環節，而防空蝕破壞的關鍵是導流洞高流速段洞內過流面壓力分布正常而且不能產生超過混凝土允許的負壓力，對此問題經過分析、計算及比較并參照流速和泄量相近同類工程的經驗選確定了擇導流洞體形尺寸，經過水工模型試驗表明導流洞在宣泄各種工況泄量時導流洞壓力分布正常，無負壓產生說明導流洞體形選擇是合理的。
3.2控制水流邊壁局部不平整度
由于導流洞內高流速，混凝土表面任何凸凹不平體都可能造成混凝土表面的空蝕破壞，因此嚴格控制導流洞高流速段過流面的不平整度，要求混凝土施工時留下來的接縫錯臺、模板印痕、混凝土殘渣或局部混凝土脫皮和剝落時留下來的坑穴、局部放線不準或模板走樣造成的凹凸面，以及其它凸體、跌坎等其突起高度不得超過3mm，并在允許的高度范圍內一律按順水流方向1/50、垂直水流方向1/30進行緩坡處理。
3. 3設置摻氣槽
根據其它工程經驗對高流速隧洞設置摻氣槽向水流中摻氣是解決空蝕破壞的有效手段之一，結合導流洞洞內高流速特點，為了防止高速水流在跌落段、反弧段及平洞段交接部位附近產生空蝕破壞，分別在反弧段上、下游端設置摻氣槽，以向水流中摻氣減少過流面的負壓力，而達到防止空蝕破壞的目的。上、下摻氣槽的體形是經過水工模型試驗反復優化后確定的，而且經過水工模型試驗驗證在導流洞在渲泄不同工況泄量時均能形成穩定的空腔，摻氣充分、連續，通氣良好，導流洞過流面壓力分布正常，無負壓產生。
3. 4選用高強抗蝕耐磨混凝土
為了防止導流洞過流面空蝕破壞，一方面采取措施減少負壓防止空蝕破壞的發生，另一方面要采區相應的措施提高導流洞抗空蝕能力。抗沖耐磨混凝土種類很多，通過價格、施工可操作性、施工后混凝土出現裂縫情況、以及國內、外已建水利水電工程高流速水工遂洞抗空耐磨材料應用實例，參照《水工混凝土抗沖磨防空蝕技術規范》并在水工試驗的基礎上對導流洞高流速區選用HF高強抗蝕耐磨混凝土。試驗結果表明在水泥用量增加很小（約10%）的情況下，即可將C30普通混凝土提升為抗空耐磨C45特種混凝土，與普通混凝土相比抗空蝕耐磨性能得到很大提高。
3.5挑流消能
根據隧洞出口段的地形地質條件，隧洞出口選用挑流式消能工。出口消能區要以保證下游邊坡及挑流鼻坎穩定為主要目的，合理控制水舌落點，盡量分散射流入水點能量，防止回流產生大的淘刷。通過降低局部水域入水能量的集中程度，減少單位面積沖刷能量，進而減小沖刷坑深度，達到消能防沖的效果。泄洪洞出口渲泄設計洪水時Fr=1.8，表孔單獨下泄校核洪水時Fr=2.1；洞身末端底高程為2991.086m，下游水位為2879.2m~2880.2m。由于水流佛氏數低，出口與下游河道落差又小，因此消能工不具備高挑角大挑距的縱向分散消能的條件，宜采用橫向擴散消能的型式，使水流與下游河床平緩銜接。
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一、工程概況
興隆水利樞紐工程位于漢江下游湖北省潛江、天門市境內，上距丹江口大壩378.3m，下距河口273.7km，是南水北調中線漢江中下游四項治理工程之一，同時也是漢江中下游水資源綜合開發利用的一項重要工程。興隆水利樞紐主要任務是枯水期抬高河道水位，改善庫區沿岸灌溉和河段的航運條件，兼顧發電。樞紐正常蓄水位36.20m，最大水頭7.15m，水庫總庫容4.85億m3，規劃灌溉面積327.6萬畝，規劃航道等級為Ⅲ級。
興隆樞紐為I等工程，樞紐主要建筑物包括56孔泄水閘、一線1000t級船閘和布置4臺機組、裝機容量40MW的電站。
興隆水利樞紐由泄水建筑物、船閘、電站廠房、魚道、兩岸灘地過流段及泄水建筑物和船閘上空的連接交通橋等建筑物組成，為平原區水閘樞紐工程。主體工程包括泄水閘、船閘、電站、魚道、交通橋、二期截流及左右岸灘地回填等，臨時工程主要包括導流明渠開挖、圍堰防滲墻及一期圍堰填筑工程。計劃于2009年開工，2013年6月工程全部完工，總工期4.5年。
二、投資主要指標
興隆水利樞紐工程初步設計靜態投資水平為31.97億元（2008年3季度價格水平，其中工程部分投資24.21億元，移民環境投資6.28億元，耕地占用稅1.48億元）。工程部分投資中建筑工程7.48億元（價差2.02億計入獨立費用中）；機電設備及安裝工程3.10億元；金屬結構設備及安裝工程2.21億元；臨時工程5.88億元；獨立費用4.18億元；基本預備費1.36億元。
主體工程主要工程量：土方開挖2179.38萬m3，土方填筑664.5萬m3，混凝土68.19萬m3，鋼筋27319t，鉆孔灌注樁8978m，攪拌樁67.78萬m。
三、投資控制難點
興隆水利樞紐工程特點一是分項工程多：涉及建筑工程、機電設備及安裝工程、金屬結構設備及安裝工程、安全監測設備及安裝工程、消防系統、附屬工程、庫區治理等多項工程；二是工程范圍廣：主體工程跨天門、潛江兩市，庫區治理工程涉及天門、潛江、鐘祥三市和沙洋縣；三是工期緊；四是交叉施工工程多。興隆樞紐工程特點，決定了其投資控制難點：
1、前期招標分標規劃復雜，增加投資控制難度。興隆水利樞紐工程的特點主要表現在：（1）、建筑工程類別多。永久性主要建筑物泄水閘、電站廠房、兩岸灘地過流希及魚道閘首為Ⅰ級建筑物，次要建筑物電站副廠房、開關站、魚道除閘首外的其他部位、閘頂交通橋及左右岸交通橋為3給建筑物，臨時建筑導流明渠、圍堰為4級建筑物，船閘通航級別為Ⅲ級，上閘首為1級建筑，閘室的下閘首則為2級建筑物，船閘導航墻、靠船墩等為3級建筑物。（2）工程交叉施工多。如導流明明渠工程施工和左岸交通橋基礎施工、電站廠房與泄水閘右岸門庫搭接等；加之時間緊（工程總工期4.5年），因此興隆樞紐工程前期招標分標規劃相當復雜，而科學進行分標規劃，正是優化施工組織設計，科學合理配置建設資源的前提。
2、評標過程重評分輕評審，造成投資控制隱患。要真正評好一個標，需要評委認真地閱讀招投標文件和投標文件，認真審查、確認、處理投標文件中存在的問題，如工程量清單符合性檢查、計算錯誤檢查、報價合理性檢查及分析。這些工作需要花費很長的時間，香港評標一般都需要一周到一個月時間。而目前我國大部分項目的評標時間只有半天，在這么短的時間內，讓評委以傳統方式去評審投標文件，難度非常大。所以目前評委評標時基本都是對涉及重大偏差的內容進行評審，如是否有投標人授權代表簽字和加蓋公章、規定費率的取費是否正確等。而對其中的細微偏差，對工程造價產生影響的內容則很少評審。由于評審中這種重評分輕評審，投標人在投標報價時采用明顯的不平衡報價投標策略，比如船閘標段中標單位通過實地踏勘現場發現土方開挖清單項的工程數量明顯偏高了，而堤身加高培厚（粉質粘土回填）的工程數量明顯偏低了，所以中標人明顯降低挖土方清單項的報價，相應提高堤身加高培厚（粉質粘土回填）的報價以平衡總報價。評標時由于沒有進行仔細的評審，投標單位中標后，后期結算時工程數量只得進行調整，即堤身加高培厚（粉質粘土回填）清單項的工程數量由招標時17854m3上調到80376m3，而土方開挖工程量由招標時408萬m3下調到了289萬m3，引起低價中標高價結算現象。
3、初設深度不夠，工程變更多導致投資失控。興隆水利樞紐因建筑工程變更增加投資約1.25億，與中標合同價相比增加投資約14%。興隆水利樞紐工程招投標是在初步設計經國家發改委等批準后進行，此階段興隆水利樞紐工程采用的設計圖紙并不是施工詳圖，而是在初步設計基礎上略為細化，即擴大初步設計，由于勘察設計工作不細，以致在施工過程中發現招標文件中沒有考慮或估算不準確的工程量或工程做法不明確，因而不得不改變施工項目或增減工程量，致使工程投資控制難度增大。在本工程實際施工中就出現了在細部增加工序，造成工程量分項的增加，如施工圖中砼澆筑時均在澆筑前鋪設一層牛皮紙，鋪設牛皮紙的目的是為了防止砼澆筑時出現漏漿影響施工質量，施工方認為該項目為增加項目，應該增加工程投資，引起業主和施工方之間的矛盾糾紛，從而影響到工程施工進度。又如招標圖中泄水閘下游海漫為柔性砼海漫，但施工藍圖出來時為絞鏈排式預制柔性砼海漫，該項目變更后實際工程量為11500m3，增加投資248萬元。
船閘工程鉆孔灌注樁直徑和長度發生改變增加投資，招標設計中上游鉆孔灌注樁均為一臺四樁（鉆孔灌注樁樁徑1.0m，上游單樁長13m下游單樁長20m）。施工圖設計中上游靠船墩部分鉆孔灌注樁樁徑變更為上游0.8m，單樁長23m。下游部分灌注樁樁徑1m，樁長21m；部分樁樁徑變更為0.8。船閘工程因鉆孔灌注樁樁徑長度改變投資由招標時的379萬元增加到663萬元，增加投資約284萬元。
還有因為工程條件發生改變引起的變更，如粘土回填因料源不足變更為水泥砂回填、船閘下游灘地沖刷引起下引航道開挖變為模袋砂回填等等。
4、圖紙提供不及時影響工程造價量價審核時間，造成投資價格變化。南水北調工程為政府全額投資工程，抓進度、搶工期導致施工圖紙在業主和監理方手上審核時間過短，圖紙下達施工單位前雙方往往沒有時間核定藍圖工程量與清單工程量的差別及投資差額，導致工程施工后才能發現工程造價的增加。如泄水閘啟閉機房2012年3月下達圖紙，將原設計圖中砼強度等級由C30改為C25、上下游矩形梁改為異形梁，增加現澆砼女兒墻等。當時施工單位已按原設計圖制作安裝完鋼筋和模板，且已搭設好腳手架，因此必須拆除鋼筋和模板、腳手架，造成投資損失，且延誤了工期。
5、不確定因素導致索賠，增加投資控制難度。由于興隆樞紐工程勘測設計深度不夠、地質條件變化以及水雨情的不確定、各標段間工程節點搭接、外部施工環境等原因，造成不可確定因素增多，形成多于其他工程的索賠。興隆工程施工過程中因征地拆遷等問題，致使工地多次出現停工，前期導流工程、防滲墻施工中因村民阻工，出現長達2月多的停工，僅防滲墻1標就要求索賠費用248萬元。因電站土建工程交面不及時，導致電站機電設備安裝標段窩工超過8個月時間，致工期索賠和近200萬元的費用索賠。還有主體標段工程進度滯后，導致閘門、發電機組等金結機電設備無法按時到場交貨，增加了采購單位的倉庫保管費用等。
6、簽證單的不規范，造成投資增加。（1）簽證不負責任。興隆樞紐實行量價分離的管理模式，現場簽證由工程部門人員負責，項目成本管理由合同部門人員負責。工程部門人員只對質量、進度和安全負責，而忽略對施工項目成本的考慮。由于現場管理人員對預(決)算和有關規定知之不多，對投標包干的項目或者不應該簽證的項目進行大量的簽證，只要施工單位填寫，建設單位不認真核實就簽字。如興王路維修就出現了大量的級配碎石回填，實際現場為碎石和石屑回填等。（2）簽證不及時。施工單位對一些工程不及時辦理簽證，特別是計日工項目不及時辦理簽證，等施工單位后期補簽時，已經時過境遷了。如船閘標段2010年防汛搶險計日工，2012年簽證時監理人員和建管單位現場人員均已不在現場，致使現場簽證難以落實。
7、監理單位對施工方案批準的隨意性，容易導致投資失控。監理單位人員批準工程施工方案時往往只注重方案是否可行，而忽視施工方案工程投資成本。如船閘標段管線棧道由鋼結構變更為鋼筋砼結構，施工方上報《模板承重支架專項措施方案》，方法為在管線棧道下設置型鋼懸挑梁作為管線棧道模板支撐結構，埋設間距為0.55m的16#工字鋼。因采用該施工方案致管線棧道砼單價增加743元/m3。
四、投資控制對策
盡管存在的上述投資控制難點，湖北省南水北調局、興隆樞紐工程建設管理局采取相應對策，盡力控制投資。
1、科學分標。省南水北調局參考《漢江興隆水利樞紐初步設計報告》，委托長江水利委員會長江勘測規劃設計研究院針對興隆水利樞紐工程施工進行分標規劃。分標規劃遵循實現招標的目的、界線明確、方便實施作業、便于管理和協調、標的適宜和合理使用資金的基本原則。根據工程特點，合理進行分標，盡量考慮專業綜合實力，引進專業技術水平較高的施工隊伍。通過分標規劃，科學合理地制訂招標投標，控制工程單價。興隆樞紐工程公開招標51個（含3個監理標、1個工程保險標、移民環境投資中的3個庫區浸沒治理標、2個環保水保標）。在進行招標過程中，節省投資1.45億元（詳見表1），其中機電設備采購概算為2.8億元，招標為2.1億元，節省投資約 0.7億元、建筑安裝工程概算為9.38億元，招標為9.05億元，節省投資約0.33億元。
表1 興隆工程招標合同價與概算價對比表（均含概算價差）
2、控制工程量和優化施工方案。工程量變化是影響靜態投資變化的重要因素，初步設計概算審批后，建設管理單位應該研究如何在保證工程建設符合設計要求、工程質量和工程安全的前提下，有效控制并減少工程量，這必須依靠設計單位和評審專家把關，可通過與設計單位簽訂限額設計合同，鼓勵設計單位優化設計方案，控制和減少工程量等措施。如泄水閘結構縫由瀝青杉板（2cm厚）變更為YL-600聚乙烯閉孔泡沫塑料板（2cm厚），投資減少70萬元。其次，優化施工方案也是有效控制和減少工程靜態投資的重要措施，如船閘上下閘首砼澆筑施工時采用。
3、嚴格執行概算。興隆水利樞紐工程主要是采用招投標法將投資控制在投資概算內。水利工程招標投標定價程序是我國用法律方式規定的一種定價方式，是由招標人編制招標文件，投標人進行報價競爭，中標人中標后與招標人通過談判簽訂合同，以合同價格為建設工程價格的定價方式，這種定價方式屬于市場調節價，也是企業自主定價。因此，嚴格衡量和審定投標人的投標報價，是水利工程招標工作能否達到預期目標的關鍵，也是對工程造價進行有效控制的關鍵。在本階段建設方必須做到：
（1）嚴格審查施工單位資質，必要時進行實地考察，了解和熟悉投標人工程投標報價的形成和計算方法，防止施工質量差、財務狀況差、信譽差的施工單位參加投標；
（2）建設方對項目的合理低價應做到心中有數，避免投標單位以低于成本價惡意競標；對于明顯的不平衡報價策略，評標時，篩選出投標文件中價格過高的清單項，并把這些項進行記錄作為施工合同的一部分。在實際工程結算時，如果某清單項實際完成工程量大于招標文件中的工程量，招標文件工程量以內的投標文件中的單價進行結算，超出部分按照評標時此清單項的基準價進行結算，而不是投標人的報價。這樣能有效的回避明顯的不平衡報價對招標人引起的損失。
（3）在評標時要重視評審環節，把投標文件中存在的問題盡可能都暴露出來，并且把評審及處理結果寫入施工合同條款中，作為后期結算及處理糾紛的依據。
（4）簽訂合同時，合同條款格式要規范、文字要嚴謹，避免留下日后扯皮、索賠的伏筆，以利于工程建設的投資控制工作。
4、慎用價差調整。工程價差是指在工程建設所需的人工、設備、材料等費用，因價格變動對工程造價產生的變化。水利水電工程項目因施工工期長，在工程建設期間因物價上漲引起工程投資增加。興隆水利樞紐工程工期4.5年，建設期間人工工資大幅上漲，湖北省住房和城鄉建設廳以鄂建文[2011]80號文和鄂建文[2012]85號文“關于調整我省現行建設工程計價依據定額人工單價的通知”對人工單價進行了兩次調整。南水北調辦也了文件《關于南水北調工程價差調整有關意見的通知》（國調辦投計[2012]207號文）對人工費調差，采用以2004年為基期按全國居民消費價格數（90%）與全國城鎮單位就業人員平均工資指數（10%）加權綜合價格指數，對生產工人工資調差。興隆樞紐材料調差均嚴格按合同條件執行，對生產工人因各工程標段開工時段不同，執行的工程定額不同，不能生搬硬套國調辦和省建設廳相關文件。因此項目法人采用多種方法比選，選擇最合適和可行的調差辦法，盡可能的切合工程實際情況，最終采用參照中線局和國調辦批準項目法人的人工價差指數進行調差。
5、控制工程簽證及變更
（1）注意掌握合同文件中關于工程量及費用的規定。工程費用包括完成該工程項目的直接費、間接費、利潤、稅金、政策性文件規定費用等所有費用。所以不屬于合同文件中的工程量及費用不能簽證。
（2）重視合同的條款措辭。施工合同一旦簽訂，就具有一定的法定效力。因此，在施工合同的條款上應斟酌推敲措辭，做到詳細周到，不留活口，不出分歧。工程價款的調整、材料人工的調整辦法、工程變更部分是否下浮這方面尤其注重。
（3）重視施工圖設計審計，減少因設計不合理進行的變更簽證。工程結算主要是依據施工設計圖紙、實物工程量等進行編制的。為保證工程量完整、嚴謹，應進一步加強設計質量和技術管理，明確建筑施工圖紙各個方面的要求，為實物工程量清單的實施提供技術保障，減少因圖紙的錯、漏、缺等現象而產生的計價失誤和變更簽證。
（4）制定公平公正的工程簽證管理制度，實行“分級控制，限額簽證”。對于費用較大的簽證項目可以現進行商務談判，不要先簽證、后算賬，結果越算越多。應該先算帳，后簽證，不留尾巴。對于原本讓利的項目應該謹慎變更，否則施工單位的讓利一變更就成了空頭支票。
（5）以合同和招投標文件為依據，嚴格審核變更項目單價。對于合同報價中已有單價項目執行合同單價，對于合同中沒有適用單價或合價的，引用合同報價中類似單價或價格修正調整后執行。合同報價中單價明顯不合理或不適用的，按合同報價原則和編制依據重新編制后報送審核與批準。如尾水渠防沖槽上游側的漿砌石護底改為干砌石護底，施工單位認為其投標時塊石材料單價為59.35元/m3，現市場采購價格一般均達到49/t，折算為83.28元/m3，應重新報價，但業主嚴格依據合同條款39.2變更處理原則3）本合同《工程量清單》中無類似項目的單價或合價可供參考時，則根據投標報價的基礎價格和取費標準編制補充單價，經審核后該項目單位由施工單位上報的331.36元/m3下調為112.05元/m3，節省投資近20萬元。
6、做好索賠和反索賠的工作。對施工單位提出的索賠報告，對索賠理由和引證依據，根據合同條款對其進行分析、取證及審查。同時對各標段工期延誤、管理人員、施工設備到場情況作好記錄，為反索賠提供依據。如主體標段項目經理、副經理、技術負責人每月必須到場22于，項目經理每差1天支付違約金1萬元，項目副經理、技術負責人每差一天支付違約金0.5萬元；工期延誤1天支付違約金10萬元人民幣；承包人按投標文件所列設備按期如數進場，如有延誤每臺套1萬元/天進行處罰等措施。
篇9
工程是由擋水壩、溢流壩、河床式發電廠房、船筏道及升壓開關站等建筑物組成。
本工程的主要消防對象是水電站建筑物及其機電設備。其中水電站建筑物的消防設計含主廠房、副廠房、主變壓器場（開關站）、高壓開關室、廠用屏配電室、油庫、機修車間和壩區等。除檢修期外，水電站及其機電設備一般都處于生產運行狀態。
1.2消防設計依據和設計原則。
本工程消防設計依據國家、行業頒布的下列現行規程規范進行：
(1)水利水電工程設計防火規范（SDJ278-90）
(2)火災自動報警系統設計規范（GB50116-98）
(3)建筑設計防火規范（GB50016-2006）
(4)自動噴水滅火系統設計規范（GB50084-2005）
(5)建筑滅火器配置設計規范(GB50140-2005)
(6)二氧化碳滅火系統設計規范(GB50193-93)(99年版)
(7)電力系統設備典型消防規程(GB5027-93)
(8)采暖通風與空氣調節設計規范(GB50019-2003)
(9)水力發電廠機電設計技術規范(DL/T5186-2004)
(10)中華人民共和國消防法(1998-04-29)
(11)火災報警控制器通用技術條件(GB4717-93)
(12)水庫工程管理設計規范（SL106-96）
為貫徹“預防為主，防消結合”和確保重點、兼顧一般、便于管理、經濟實用的方針，并結合居龍灘水利樞紐工程的具體情況，確定了如下基本設計原則:
在消防區內，按規范要求統一規劃暢通的安全通道，設置安全出口及其標志;
以生產重要性和火災危險性設置消防設施和器材，特殊部位按防火規范采取其它消防措施;
在電站設置消防控制中心（計算機房旁）和火災報警系統，消防電源采用雙可靠獨立電源;
采取消防車、消火栓、CO2滅火和干粉滅火器四種滅火方式，消防用水取自可靠而充足的水源;
設置通風排煙系統;
選用阻燃、難燃或非燃性材料為絕緣介質的電氣設備或采取其它保護措施以防止或減少火災發生;
有火災危險性設備之間，采用耐火材料制成的墻或門隔離，孔洞用耐火材料封堵以防止火災的漫延與擴散。
1.3消防總體設計方案。樞紐總體配備一輛消防水車，若遇重大火災時，則由縣消防部門支援撲救。工程消防系統按其生產及防火功能要求分為主廠房、副廠房、開關站、高壓開關室、油庫、機修間及大壩（含啟閉機室、壩區用電變房）七個區，其中主廠房、副廠房采用自動滅火與滅火器具結合的滅火方式，開關站、高壓開關室、油庫、機修間、大壩則采用滅火器具滅火。
為確保消防區滅火要求，本工程消防水源及電源均按雙水源、雙電源設置，互為備用。當其中之一停止工作時，備用水源及備用電源均能自動切換投入。二臺消防水泵從上游水庫取水或下游取水，水泵揚程為52m，作為消火栓消防備用水源，兩臺消防水泵布置在技術供水設備室；另外，由兩臺深井泵從水井取水給高位水池（V=100m3）供水，作為消防水源及生活用水，為保證消防水源的可靠性，應經常檢查消防水泵是否能正常運轉。
在主、副廠房等建筑物設計中，防火設計要求：
(1)建筑物的耐火等級為二級。
(2)重點火警防護區，按消防要求設置防火隔墻、防火門或防爆門。
(3)建筑物層間不少于兩座樓梯（含爬梯）。每片消防分區不少于兩個安全疏散出口通道。
(4)開關站及絕緣油庫設車道，供消防車通行的消防車道寬度為5m。
2.工程消防設計
2.1生產廠房火災危險性分類及耐火等級。廠房各主要生產場所火災危險性分類及耐火等級要求見表1。
2.2主要場所和主要機電設備的消防設計
2.2.1主、副廠房消防。居龍灘水利樞紐工程采用燈泡貫流式機組，廠區主要由主廠房和安裝間、電氣副廠房、中控室、機修間和室外絕緣油庫等部分組成，廠區機修門外、絕緣油庫門外設室外SS100-1.6型消火栓2個、開關站設SS100-1.6型室外消火栓2個。
電站主廠房長66.70m，寬19m，高約50.0m，共分運行層（高程112.20m）、中間層（高程103.20m）、水輪機層（高程84.70m）。
運行層主要布置有調速器和油壓裝置等設備，在每個機組段(運行層、中間層)上游側各設1個SN65（帶報警）型消火栓箱和2個MT3型手提式CO2滅火器。
考慮發電機水噴霧滅火裝置的要求，在運行層每個機組段上游側各設一個發電機消火栓箱為發電機內部消火提供水源，手動報警裝置1個，發電機內部滅火及火警裝置由制造廠家設計提供。
建筑物危險性分類及耐火等級表生產場所名稱火災危險性類別耐火等級類別主廠房丁類二級透平油庫丙類二級絕緣油庫丙類二級戶外開關站丙類二級中央控制室、微機房丙類二級壩區用電變室、廠用變室丁類二級高壓開關室丁類二級電纜、電纜道丙類二級發電機設備小間、資料室丙類二級空壓機及貯氣罐室丁類二級水清測報站丁類二級載波通信室丁類二級大壩監測室丁類二級高壓試驗室丁類三級機修車間丁類三級其它戊類三級水輪廊道層主要布置有軸承回油箱，調速系統漏油箱等，每機組段擬設MT3型CO2滅火器2個，另在與該層相通的滲漏排水泵房設MT3型CO2滅火器2個，手動報警裝置1個。
為撲滅廠內橋機電器設備引起的火災，在橋機上設置MT3型CO2型滅火器2個。
電站安裝間位于廠房右側（從上游往下游看），長28m，寬19m，安裝間上、下游側各設SN65型消火栓1個和MT3型CO2滅火器4個。
空壓機室設在安裝間的下層，在該室油處理室上游側設SN65消火栓1個及MT3型CO2滅火器4個，空壓機室布置兩個滅火器設置點。布置兩個離子型感煙探測器，手動報警裝置1個。
在副廠房的電纜層（高程107.70m）入口處設MT3型CO2滅火器4個，即每個進人門布置一個滅火器安置點（各2個MT3型CO2滅火器）；每個入口門設自動控制防火門，手動報警裝置1個；此外還配置若干個防毒面具、呼吸器，電纜穿過樓板或進入各屏柜的孔洞均須用耐火材料封堵以防止火災漫延，耐火極限不小于1小時。結合設備與電纜布置情況，每隔一定距離集中布置MT3型CO2滅火器2個，在電纜橋架每層均敷設纜式線型感溫探測器。
技術供水層位于副廠房的100.40m高程處。其門外布置MT3型CO2滅火器4個。
在高程112.20的微機房及中控室擬設置固定CO2滅火系統，采用固定管網消防，即組合分配系統，共用一套CO2儲藏裝置，保護這兩個防護區的消防滅火系統，其設計用量按其中最大的中控室需要量設置，不考慮備用，經計算選用20個70L儲存鋼瓶，同時在每個地方均設置有煙溫復合探測器，當感溫感煙探測器同時報警時，控制器將立即停斷該區風機與空調，聲光報警器鳴響，提醒人員迅速撤離，延時30秒(可調)后，關閉防火門，啟動滅火裝置滅火，30秒全部噴完，另外門口設手動報警裝置1個，進人門口設氣體放氣信號燈，聲光報警器，布置MT3型CO2滅火器4個。
固定CO2自動滅火系統，既可在現地手動操作，也可與火災自動報警系統相連。
2.2.2水輪發電機組消防。水輪發電機組安裝在密閉的燈泡體內，其消防措施由制造廠解決，電站提供水源，相應在機組段布置發電機消火栓箱，采用固定式水噴霧滅火裝置。燈泡體內同時設置感溫、感煙探測裝置及其控制裝置，發電機內部管路設備均有機組制造商按規程規范配套供應。
2.2.3油庫和機修間消防
2.2.3.1油庫消防。居龍灘水利樞紐油庫分為廠內透平油庫和廠外絕緣油庫，油庫采用防火墻與其他房間分隔，油罐室設有兩扇門與外界相通，出口門為向外開啟的甲級防火門，油庫內設有可靠的防雷接地裝置和擋油檻，室內立式油罐之間間距大于2.0m。油罐與墻之間的距離大于油罐半徑，油處理室與油罐室相接部位用防火墻隔開，烘箱電源開關和插座設在小間外，油庫內燈具和電器設備均采用防爆的燈具和電器設備。透平油庫設在安裝間下面（高程103.20m），內有20m3的立式油罐2個，并設油處理室等，采用消火栓滅火，設置感煙探測器，油處理室設置手動報警裝置1個。
絕緣油庫布置在室外，靠近廠房公路邊，發生火災時，消防車能順利抵達現場救火。絕緣油庫內布置有15m3立式油罐2個，30m3立式油罐1個，油庫設有油處理室、濾紙烘箱室。
根據有關規范，在絕緣油罐和透平油罐室各設置2臺MFT35型推車式磷酸銨鹽干粉滅火器和1個100×100×60cm3砂箱，每個砂箱配2把鐵鍬；兩個油處理室各設3個MF3型磷酸銨鹽干粉滅火器，同時在透平油處理室與空壓機室聯接處設SN65型消火栓1個，在絕緣油庫室外設SS100-1.6型地面消火栓1個。
油庫內防火門自動關閉，風機停止排風并可自動啟動消防泵，為了預防和控制火災，火災報警后，并確認火災位置后，在中控室手動關閉廠房內相應部位的排風機，此時防火閥連動關閉。火災結束后，重新開啟排風機進行排煙，然后通風系統恢復正常。
2.2.3.2機修間消防。機修間靠近安裝場布置，面積為15×20m2，內設小型機修設備，機修間除設置1個SN65型消火栓外，另配MF3型磷酸銨鹽干粉滅火器8個，分二個設置點，每個設置點配置4個。在機修間外設SS100-1.6型地面消火栓1個。
設置感溫、感煙探測裝置及手動報警裝置1個，自動向消防控制中心報警。
2.2.4高壓開關柜室和廠用電變消防，壩用電變消防。兩個高壓開關柜室共設置開關柜16面，低壓開關柜室設置低壓柜10面，以上兩個高壓開關柜室內均設置1臺MTT35型推車式CO2滅火器和4只MT3型CO2滅火器并設置向外開啟的防火門。
壩用電配電室、廠用變室、柴油發電機房，布置在獨立的小間內，小間配置3只MT3型CO2滅火器，并配置1臺MFT35推車式磷酸銨鹽干粉滅火器。
同時在每個地方均設置有煙溫復合探測器，另外口門設手動報警裝置1個，進人門口設氣體放氣信號燈，聲光報警器。
2.2.5主變和戶外開關站消防。主變露天布置，2臺主變間距離大于10米，與建筑物距離大于12米以滿足防火要求，每臺主變均設置可儲存一臺變壓器油量和20min消防水量之和的事故儲存坑，坑內裝設金屬柵格(其凈距不大于40mm)并鋪設粒徑50~80mm，厚度為250mm的卵石層。事故時，變壓器油可迅速由排油管排至設置在廠房右側的事故集油池內。另外，每臺主變附近均設置2臺MFT35推車式磷酸銨鹽干粉滅火器和2個砂箱(100×100×100cm3)。另設置專門房間放置滅火器具。戶外開關站附近設SS100-1.6型地面消火栓2個。戶外110kV開關站，設置4只MT3型CO2滅火器。
2.2.6壩區消防。壩區內溢洪道8座液壓泵房，每座配置2個MF3型磷酸銨鹽干粉滅火器，壩頂每50米設置SS100-1.6型地面消火栓1個，計3個。每座液壓泵房設置1個感煙探測裝置。
2.3消防給水設計。居龍灘水利樞紐水庫水質清晰、泥沙含量較少，可以作為消防水源。設四個消防取水口，為防止取水口堵塞可以用吹掃氣管供氣對水泵取水口進行吹掃；根據電站所配置的消防設備供水壓力及消防用水量的要求，選用二臺XBD5.2/30-125-200型水泵，揚程為52m，流量為108m3/h，兩臺水泵互為備用；消防水泵可與火災自動報警系統相連，以便及時發現并經確認后能盡快消滅火災。消防水泵及附屬設施均布置在技術供水設備室（高程100.40m）。另外，由兩臺深井泵從水井取水給高位水池（底部高程160.00米，V=100m3）供水，作為消防主水源及生活用水，消防水泵供水作為備用水源。
2.4消防電氣和監測報警系統
2.4.1消防電氣。本電站設專用消防動力盤，并標有明顯消防標志，由雙電源供電，以保證消防設備由2個可靠的電源。消防用電設備采用單獨的供電回路并穿管敷設，當發生火災時，仍能保證消防用電。
廠房內主要疏散通道、樓梯間及安全出口處，均設置火災事故照明及疏散指示標志。正常時，事故照明由交流電源供電，交流電源失去時，通過交直流切換裝置自動切換為蓄電池直流供電。疏散用的事故照明其最低照度不低于0.5lx，疏散指示燈正常時由交流電源供電，交流電源失去時，通過其自配的備用電源供電，其連續供電時間不少于20分鐘。
事故照明燈和疏散指示標志燈，均設置非燃燒材料制作的保護罩。
2.4.2火災自動報警及滅火控制系統。本電站的火災自動報警及滅火控制系統采用控制中心報警系統的形式，電站的消防控制中心設于消防控制房。
消防控制中心內設有火災自動報警及聯動控制屏，對廠內的火災報警設備及消防滅火設備進行集中控制，并對發電機組設備火災報警及聯動控制器進行重復顯示及控制。火災自動報警控制系統選用總線編碼智能型。火災自動報警控制屏接收來自設備火災報警控制器、廠內各部位安裝的點式感煙、感溫探測器、纜式定溫探測器、手動報警按鈕及輸入模塊傳送來的信號，自動或手動發出滅火指令；向控制模塊發出控制信號，控制風機、防火閥、固定式CO2滅火系統等消防滅火設備的運行；同時經通信接口自動啟動工業電視監控系統進行跟蹤及錄像，并顯示、記錄、打印產生報警或故障信號的時間、地點及有關火災信息，發出聲光報警。并將所有火警或故障信息經通信接口送給全廠計算機監控系統。
主要設備布置區如中控室、計算機室、1G10.5kV開關柜室、2G10.5kV開關柜室、400V廠用配電屏室、透平油庫、油處理室、空壓機室、高壓試驗室、柴油發電機房、400V大壩用電配電室、電纜層、技術、消防供水泵層等地均設置有點式感煙探測器；在主廠房運行層及安裝場和中間層設置有紅外光束感煙探測器；在安裝有固定式CO2滅火系統的設備區（即中控室、計算機室），電纜層及電纜廊道均另外設置有點式感溫探測器或纜式定溫探測器。在廠內各重要通道、走廊均安裝手動報警按鈕及聲光報警器。
上述區域，按其重要性和所配置的消防滅火設備的要求選擇報警、報警及手動滅火、報警及自動滅火等不同的處理方式。
一旦發生火災，任何一個探測器探測到火警信號，控制器發出火災報警聲光信號，通知運行值班人員，值班人員根據火災自動報警控制屏顯示的報警地址到現場證實或經工業電視監控系統證實后，即可采用干粉滅火器或手動啟動消火栓、固定式CO2系統，指揮救火。固定式CO2系統的遠方手動操作在火災自動報警控制屏上進行。火災自動報警控制屏也可以設定為自動滅火方式，如果CO2滅火保護區域內同時有感溫、感煙兩種類型的探測器報警或手動報警按鈕按下后，經控制器分析判斷后自動停斷對應區域內的風機、關閉對應區域內的防火閥、投入滅火裝置。無論是在手動方式還是在自動方式下，控制器在發出火警信號的同時都自動啟動工業電視監控系統對相關部位進行跟蹤、顯示及錄像，以備日后事故分析。
根據規范及電站的實際布置進行探測器、手動報警按鈕的配置；根據滅火設備的自動控制要求配置聯動模塊。
篇10
進行水利樞紐工程施工的過程中，必須加強對水利樞紐施工過程的管理，保證工程質量，加快工程進度，保障施工安全。
1.1加強對水利樞紐工程施工質量的控制
工程施工建材的質量是保障工程施工質量的關鍵因素之一，為此，在進行水利樞紐工程施工之前，必須加強對工程所需建材的控制和管理，工程隊伍要安排專人，按照工程建設相關標準及規范對水泥、鋼筋、砂石等建材的質量進行檢驗，履行檢驗的各項手續。在檢驗過程中必須完整保存建材的各項數據材料。與此同時，還要嚴格控制建材進場，不合格的建材一律不準進場，對于進場的建材還要按照建材的性質、形態等因素進行分類儲存。此外，進行水利樞紐工程施工的過程中，必須嚴格按照施工工序展開施工：從開挖土石方、基礎驗收、墊層鋪設、鋼筋制安、模板支固、砼拌合、運輸、建筑施工到養護，都必須依據工程施工的相關規范以及工程的設計來進行。同時還要加強對每道工序的檢驗，在一道工序驗收后再進行下一道工序的施工，并對各項施工環節的施工質量進行記錄，記錄要詳細，不僅要包括施工建材的相關數據、施工工序和檢驗結果，同時還要對最終產品的形成進行記錄。記錄必須具有真實性和完整性。
1.2加強對水利樞紐工程施工工期的管理
在建設水利樞紐工程的過程中，必須加強對其施工工期的管理，才能保證工程竣工時間不超過工程合同所規定的日期，保證合約的順利履行。為此，筆者對加強工程施工工期管理的途徑進行了思考，針對施工過程中比較花費時間的環節，認為可以通過以下辦法減少施工過程中時間的浪費：一是利用吊塔進行運輸，或是從拌和站直接入場，以此減少砼拌合后運輸要花費的時間，從而加快工程工期的進度;二是加強對建材的管理，制定出詳細的建材計劃，保證工程施工現場建材的及時供應，對于工程施工的主要建材采用專車進行配送，以此減少建材供應不足而造成的延誤工期的情況發生;三是加強對機械設備的應用，對施工現場現有的機械設備進行合理的調配，優化施工現場設備的資源配置，利用機械設備的高效加快工程工期的進度;四是合理利用激勵和評價的方式，提高工程施工人員的積極性和熱情。
1.3加強對水利樞紐工程施工安全的管理
對于施工安全的管理是工程施工管理中最重要的部分。隨著市場經濟的不斷發展，市場競爭也逐漸向白熱化演變，工程施工的安全管理水平對工程施工質量的好壞有著直接影響，為此，工程施工單位要想在建筑施工行業中占有一席之地，就必須加強對工程施工安全的管理。可以成立以水利樞紐工程安全體系，選派專人對項目工程的安全進行管理，并在各施工小組的施工任務中增加一項與工程施工安全相關的任務，例如工程巡檢、上下崗位時進行工作交接等，為保證工程施工安全防患于未然。
2.對于水利樞紐工程施工材料及施工設備的管理
2.1對水利樞紐工程施工建材的管理
對于水利樞紐工程施工中，所使用的各種不同類型的建材，根據需要可能性，具體地可以分為設計量(S)、預計損耗量(Y)和額外發生量(E)。這三項構成了最終發生量(Z)，其中設計量(s)是滿足結構特點和保證質量的必須量，是必須按照設計實施的;預計損耗量(y)是用于其他結構構件的連接、支撐和架立的;外發生量(E)是由于實踐施工與預算計劃有落差造成的。建材管理就是盡量使(S+Y+E)/S 的比值最小化，從而達到經濟效益的目標。為此，在施工過程中有效地控制建材的使用，是非常重要的一步。一是加大建材管理力度，根據施工現場對建材的使用情況，對木材、鋼材、管材和模板歸類，通過領用量、實際量和預計量的比較，形成一個數字化的管理。二是對現場領用量和實際使用量進行比較，核對每一種建材的正常損耗，超出有效適用范圍的量，造成的建材浪費，對造成原因進行科學的分析，查缺補漏;三是綜合各類因素，合理計劃分層，從長遠利益考慮，在保證質量、進度和安全的前提下盡量減少架立支撐和連接所用的輔助建材，更要避免超高架支撐。四是加大模板、排架等周轉性建材的次數降低周轉費用。五是要將拆卸后的建材妥善保管，合理放置，便于利用，使每一種建材都能發揮它的最大功用;六是要制定合格的建材管理制度，防止建材的丟失，亂用和人為浪費，能利用的建材絕不能隨意堆放和四處丟失，做到活完場清;最后還要在施工中選用最優方案，在相關標準及規范允許的范圍內，合理安排建材布置，實現建材使用的最省、最快、最優目標。
2.2對水利樞紐工程施工設備的管理
在進行水利樞紐工程施工的過程中，必然會用到許多現代化的高科技設備，這些設備的使用不僅提高了工程施工的效率，減輕了施工人員的負擔，同時也在一定程度上提高了水利樞紐工程的施工質量。隨著經濟科技的不斷發展，越來越多的高新技術設備被引進到水利樞紐工程施工之中，這就要求施工單位為加強對高新施工設備的管理。一是要加強對機械設備的使用，減少設備的閑置，從而有效提高工程施工效益;二是要對設備進行定期的檢修和養護，及時發現設備存在的問題，從而延長設備的使用壽命;三是加強對設備操作人員的培訓，提高相關人員對設備的了解和掌握，并制定與設備操作使用相關的規章制度或標準，減少因操作人員操作不當或操作失誤造成的設備損壞的情況發生。總而言之，施工單位要加強對其施工設備的管理，才能保證水利樞紐工程的如期竣工，保證工程的施工質量，才能在激烈的市場競爭中取勝。
3.有關完善水利樞紐工程施工階段規章制度的建議
完善的規章制度是保證水利樞紐工程施工順利進行的重要條件，同時也是保證水利樞紐工程施工質量的可靠依據。為此，在進行水利樞紐工程施工的過程中，必須不斷完善水利水流工程施工階段的規章制度，提高工程施工的管理水平，促進工程管理向科學化、規范化過渡。
3.1加強工程施工階段用人制度的完善
人是水利水流工程施工中必不可很少的因素，為保證施工質量，有效進行施工管理，就必須“選好人、用好人”，這就需要通過加強用人制度的完善來實現。施工單位可以制定一系列考核措施，對施工人員的綜合素質進行考評，同時也可以通過加強培訓的方式來提高施工人員的綜合素質，從而保證工程施工的順利進行。
3.2加強工程施工“自檢”體系的建立和完善
篇11
在工程實際開始建設之前，首先需要對施工導墻進行建立。在混凝土防滲墻建設中，其導墻以及平臺通常都為鋼筋混凝土結構，而在我們實際開展施工時，也應當能夠及時的聯系防滲墻上下水游等條件對導墻頂的施工高程參數以及導墻平臺結構進行確定。而在對結構以及參數確定完畢之后，則可以進行槽段以及槽孔的劃分。在墻段連接方面，可以使用接頭管法，在初期澆筑的過程中以兩端頭孔下設的方式接入頭管，并隨著澆筑過程中混凝土面的不斷上升，則可以根據情況及時的拔起頭管來使兩端頭孔保證為空，從而使其能夠快速的成為二期槽段的端部主孔。
1.2施工工藝流程
在施工工藝方面，如果面對的是同一個槽孔，我們則可以使用沖擊鉆以跳打法的方式進行施工：首先，我們需要對槽段的主孔進行鉆鑿，并在主孔鉆鑿完畢之后鉆鑿副孔。而在對副孔鉆鑿的過程中，則需要及時的將主副間所具有的障礙物比如小墻打掉，并在兩個孔都完成之后再正式進入到施工的后續工序。而由于在實際施工過程中，不同槽孔都需要依次的穿過其中的砂層以及洪積層等，對此，就需要在實際施工的過程中多準備部分接砂斗來協助施工，從而更好的保障施工的順利開展。
1.3清孔換漿
當對終孔進行驗收并合格之后，則可以正式開始清孔換漿的工作。在方式的選擇上，我們選擇了抽筒的方式，即首先將抽筒沉入到孔的底部來抽取其底部的沉渣，并在抽取的同時向孔內以持續不斷的方式注入漿液，并保證施工過程中的總換漿量為槽孔內泥漿總量的三分之一至一半。而當二期槽孔換漿工作完成之前，我們也需要通過刷子鉆頭的使用以分段的形式對一期槽孔的低層殘留物以及泥皮等等進行洗刷，并在洗刷直至刷子鉆頭位置不存在泥屑、且孔底位置的淤泥不再增加為止。而在我們處理該步驟的過程中，需要注意的一點是由于我們之前對于澆筑導管、預埋管等等所消耗的時間往往比較長，而為了能夠在此情況下也保證孔內部的淤泥不會在這個安裝的時間內大規模的增加、保證槽壁的穩定，就需要在開展清孔換漿工作之后能夠保證孔內具有充足的粘度以及密度，并保證其中的含沙量被控制在一定的數值之內。
1.4預埋灌漿管下設
在對于灌漿管進行下設的過程中，通常都需要保證孔底節的長度要控制在6m以內，并在實際設置之前對其中的不同節點進行調整，從而能夠根據情況在接口位置處樹立幾根具有等間距的鋼筋來對其進行焊接以及固定。而在下設過程中，也需要借助吊車的使用在孔口位置處對其進行焊接、并以整體的形式下設。在實際對接的過程中，也需要通過水平尺的使用對兩節之間的垂直情況進行校核，從而使整個預埋管工作的鉛直度能夠得到保證。
1.5混凝土澆筑
在混凝土澆筑的環節，所使用的是泥漿下直升導管法進行澆筑。在實際澆筑之前，各項的準備工作需要做好，比如澆筑器具的準備、施工記錄以及相關的儀器等等，并需要重點對澆筑導管自身的長度、質量以及布置情況進行設置，從而以此來保障相關設備器具能夠滿足實際技術要求。而在澆筑的過程中，則需要在對水泥砂漿進行攪拌時對于每一套導管都做好下料以及注漿工作，并當儲料槽中的混凝土達到一定量時正式開展澆筑工作。在澆筑過程中，需要保證工作人員能夠嚴格根據相關技術規范進行，并重點對混凝土澆筑過程中的上升速度以及導管拆卸方面進行管理。
1.6接頭管下設與起拔
在本次混凝土防滲墻施工過程中，使用了接頭管的方式同墻段進行連接。在初期槽孔清漿工作結束之后，我們在槽孔端頭下設了一定數量的接頭管，并在澆筑過程中根據混凝土澆筑的初凝情況通過液壓拔管機的使用對這部分接頭管進行逐步的起拔，并以此將初期施工的槽孔端頭都逐漸形成為圓弧形接頭孔。
篇12
1 兩種防滲結構設計
1.1 二級配碾壓混凝土加變態混凝土防滲結構
根據《碾壓混凝土壩設計規范》（SL314-2004）并參考國內類似壩高的工程，上游二級配碾壓混凝土厚度大于1/5的壩面水頭，并因壩前作用水頭而變化，沿高度呈臺階狀布置。
本水利樞紐工程壩體二級配碾壓混凝土厚度自壩頂高程745.50~706.50m為4.0m，高程706.50~672.00m為6.0m，672.00m壩底從6.0m厚度漸變至8.0m。
變態混凝土的厚度規范定宜為30~50m，最大厚度不宜大于100cm。本工程壩體迎水面變態混凝土厚0.6~1.0m，變態混凝土與二級配碾壓混凝土同步澆筑。二級配碾壓混凝土層面均采取鋪水泥粉煤灰凈漿，縫面鋪標號為M25、厚度為1~1.5cm的水泥砂漿，以加強層面及縫面結合的可靠性。
1.2 “金包銀”式防滲結構
參考國內類似壩高的工程，一般混凝土厚度自壩頂745.50~675.0m高程厚度為3.0m，675.0m壩底厚度為4.0m，675m高程以上一般混凝土強度標號為R90200，抗滲等級W10，抗凍等級F300；675m高程以下一般混凝土強度標號為R90200，抗滲等級W10，抗凍等級F100；壩體內部采用三級配碾壓混凝土，防滲層橫縫間距與壩體分縫間距一致，為15m。在一般混凝土下游側設置排水廊道及排水管。
下游壩面655.0高程以下設置厚2.0m的一般混凝土，強度標號為R90200，抗滲等級W10，抗凍等級F300，并在內側設橫縫排水及壩體排水管。
2 兩種防滲形式比較
兩種材料的防滲效果都較好。通過試驗以及正式開工后的效果都能夠說明，兩者在質量，受力強度承重能力，抗剪切等地方都符合標準，能夠用于實踐。為了將此工藝的狀態更為可靠，以及取得更好的發展狀態，以下強調工藝的對于水體，裂縫，溫度，投資的適應性等方面進行分別比較，找到每種材料最為合適的部分。
2.1 抗滲性
2.1.1 二級配碾壓混凝土的抗滲性
上游防滲體采用富膠凝材料的二級配碾壓混凝土，并在上游面輔以變態混凝土，經工程實踐證明是非常有效的，碾壓混凝土各項指標均能達到設計要求，混凝土很密實，層面結合良好，其防滲標號可以達到W8~W12（相當于滲透系數2.6×10-9cm/s～1.3×10-9cm/s），甚至更高。
2.1.2 “金包銀”防滲結構的抗滲性
金包銀工藝與一般砼壩體工藝具有較高的相似性，也是利用一般混凝土作為防滲層。通常上游的砼質量防滲層就能夠成為全系統的唯一屏障也是堅固可靠的屏障。
一般形態的混凝土的防滲效果就很好，通過振搗工藝能夠得到較為可靠的密度和狀態。用兩種混凝土同時上升的工藝能夠消除薄層面，而由升程面造成的縫隙作為代替，隨著對于縫隙的辦法日趨完善，所以能夠被認可使用，取得較好的防滲效果，在這種情況下更應當注意溫度對混凝土的影響。所以說金包銀工藝是能夠取得與一般的混凝土相似的甚至更好的效果。
2.2 抗凍性
2.2.1 二級配碾壓混凝土的抗凍性
碾壓混凝土與正常混凝土之間在抗低溫性能方面相似，其取值都在于混凝土本身的合成狀況以及內部狀態。通過提升等級和硬度并減少滲透的工藝可以明顯增強抗低溫能力，不過這項工作不是提升抗低溫能力的主要方面，目前較為重點使用的是引氣劑的加入。
碾壓混凝土在水泥的比例上要低于一般的混凝土，顯示的狀態也較為干燥堅硬。這將帶來的效果是放入引氣劑后的氣泡密度較小，效果不明顯，而摻入粉煤灰成分之后就更加嚴重，只能通過增加引氣劑的方法來得到充足的氣泡。通常這個加大量能夠擴展到原來含量的9倍左右，才能達到和平常混凝土加入引氣劑后相同的效果。
一般認為4%左右的含氣量是碾壓砼工藝應當具備的最激昂狀態，這已經經過嚴格的試驗。這種工藝出來后的混凝土抗低溫等級能夠與F300相媲美，甚至更高。成為合格的抗低溫混凝土材料，并投入使用。
2.2.2 “金包銀”防滲結構的抗凍性
一般的混凝土對引氣劑的接受比較容易，很少的氣量就能達到想要的效果。并且在攪拌過后得到均勻合理的氣泡分布，所以抗凍性能進而提升。
2.3 施工
2.3.1 二級配+變態混凝土防滲方案施工 采用單一的碾壓混凝土壩施工方法，使得施工的擾動變得很少，并給完全砼斷面提供了機會。變態砼防滲工藝是在上游實施，利用攤鋪施工，墊鋪恰當數量的泥漿，將該部分的混凝土轉換，使其形狀看起來類似于一般混凝土的性狀，之后利用振搗設備完成振搗工藝。
2.3.2 “金包銀”防滲方案施工
“金包銀”防滲形式推薦的施工方案為：把一般的混凝土和碾壓工藝混凝土同時進行澆注。兩種混凝土的澆筑厚度都在0.3m左右。先澆筑一般混凝土再澆筑碾壓混凝土。一點點上升，盡管這種方法可能帶來操作的難度，但保證兩種材料的同時上升，帶來交界處的更穩定，貼合程度更好。
2.4 投資
同一個工程隊對于兩種防滲結構同時進行運用測量以及經濟分析，能夠得出二級配碾壓砼比金包銀的方法節省大量費用，所以從價格方面考慮應當選用后者作為使用優先選擇。
3 比較結論
從抗滲性來看，“金包銀”具有較好的防滲能力；對于二級配碾壓混凝土防滲，根據目前的實驗成果及工程實踐，已經建成的幾座碾壓混凝土壩氣鉆孔混凝土芯樣的滲透系數均達到了10-9～10-10cm/s，甚至更高，完全能夠滿足高壩的防滲要求。
從防滲層與壩體內部這兩種混凝土的結合來看，兩種防滲結構型式均能實現兩種混凝土結合良好，但“金包銀”施工干擾太大，施工工藝復雜。
從抗凍性來看，兩種防滲結構均能滿足建筑物的抗凍設計要求，但一般混凝土粉煤灰摻量相對較少，且經拌和機攪拌，氣泡分布均勻，抗凍性能相對較優；摻加引氣劑的二級配碾壓混凝土可以達到4%～5%的最佳含氣量，也具有良好的抗凍性。需要其他的方法配合使用。操作起來程序也很多，比一般砼壩工藝要困難和復雜很多，對于碾壓砼工藝的影響也很大，阻礙其優勢的發揮，速度因此變慢，所以選擇時應當注意考慮這些因素。二級配碾壓砼工藝在流程上較簡便，如果速度要求較高者可以選用這種方法。
參考文獻
[1]李接龍.水利工程防滲處理技術探討[J].民營科技，2011-12-20.
篇13
目前，國內外碾壓混凝土壩的防滲型式主要有“金包銀”式防滲結構，常態混凝土薄層防滲結構、鋼筋混凝土面板防滲結構、薄膜防滲結構、瀝青混合料防滲結構和碾壓混凝土自身防滲結構等幾種。
就厚常態混凝土（金包銀）防滲結構和碾壓混凝土自身防滲結構做重點比較。
2 兩種防滲結構設計
2.1二級配碾壓混凝土加變態混凝土防滲結構
根據《碾壓混凝土壩設計規范》（SL314-2004）并參考國內類似壩高的工程，上游二級配碾壓混凝土厚度大于1/5的壩面水頭，并因壩前作用水頭而變化，沿高度呈臺階狀布置。
本水利樞紐工程壩體二級配碾壓混凝土厚度自壩頂高程745.50~706.50m為4.0m，高程706.50~672.00m為6.0m，672.00~壩底從6.0m厚度漸變至8.0m。
675m高程以上二級配碾壓混凝土強度標號為R180200，抗滲等級W10，抗凍等級F300；675m高程以下二級配碾壓混凝土強度標號為R180200，抗滲等級W10，抗凍等級F100；壩體內部采用三級配碾壓混凝土，防滲層橫縫間距與壩體分縫間距一致，為15m，縫內設置橫縫排水管。在二級配碾壓混凝土下游側設置水廊道及壩體排水管。
變態混凝土的厚度規范定宜為30~50m，最大厚度不宜大于100cm。本工程壩體迎水面變態混凝土厚0.6~1.0m，變態混凝土與二級配碾壓混凝土同步澆筑。二級配碾壓混凝土層面均采取鋪水泥粉煤灰凈漿，縫面鋪標號為M25、厚度為1~1.5cm的水泥砂漿，以加強層面及縫面結合的可靠性。
2.2“金包銀”式防滲結構
參考國內類似壩高的工程，常態混凝土厚度自壩頂745.50~675.0m高程厚度為3.0m，675.0~壩底厚度為4.0m，675m高程以上常態混凝土強度標號為R90200，抗滲等級W10，抗凍等級F300；675m高程以下常態混凝土強度標號為R90200，抗滲等級W10，抗凍等級F100；壩體內部采用三級配碾壓混凝土，防滲層橫縫間距與壩體分縫間距一致，為15m。在常態混凝土下游側設置排水廊道及排水管。
下游壩面655.0高程以下設置厚2.0m的常態混凝土，強度標號為R90200，抗滲等級W10，抗凍等級F300，并在內側設橫縫排水及壩體排水管。
3 兩種防滲型式比較
就兩種防滲結構物理學性能而言，實驗室及工程實踐均能證明常態混凝土和二級配碾壓混凝土在密度、抗拉強度、抗壓強度、彈模、極限拉伸值和抗剪斷參數等方面均能很好地滿足設計要求。
本工程就兩種防滲型式從防滲體的抗滲性、抗裂性、抗凍性、施工、投資等方面進行比較、以選擇適合本工程特點的防滲型式。
3.1抗滲性
3.1.1二級配碾壓混凝土的抗滲性
上游防滲體采用富膠凝材料的二級配碾壓混凝土，并在上游面輔以變態混凝土，經工程實踐證明是非常有效的，碾壓混凝土各項指標均能達到設計要求，混凝土很密實，層面結合良好，其防滲標號可以達到W8~W12（相當于滲透系數2.6×10-9cm/s～1.3×10-9cm/s），甚至更高。
3.1.2“金包銀”防滲結構的抗滲性
“金包銀”是在壩體的上下游面設1.5～4.0m厚的常態混凝土作為防滲體，這種防滲型式類似于常態混凝土壩，上游常態混凝土防滲層是整個壩體的防滲屏障。
常態混凝具有很好的抗滲性，混凝土經振搗后各項性能容易達到設計要求，其結構密實；常態混凝土澆筑與碾壓混凝土同步上升，常態混凝土中沒有薄層面，只有升程之間的縫面（施工縫），而施工縫處理方法漸漸成熟，因而防滲層混凝土的強滲透各向均一。只要控制好防滲層常態混凝土的溫控防裂問題，“金包銀”防滲效果與常態混凝土壩相似，防滲性能良好。
3.2抗凍性
3.2.1二級配碾壓混凝土的抗凍性
碾壓混凝土的抗凍性與常態混凝土一樣，主要取決于硬化混凝土的強度及混凝土內部的氣泡性質，提高混凝土的強度等級，降低混凝土的滲透性，可以提高其抗凍性，但不是主要措施。摻用引氣劑是提高混凝土抗凍性的有效措施。
與常態混凝土相比，碾壓混凝土水泥漿含量少，較為干硬，加入相同引氣劑摻量時，不容易形成大量致密、穩定的氣泡，加上粉煤灰具有消泡作用，混凝土達不到所要求的含氣量，但是通過加大引氣劑摻入量可以使含氣量達到最佳含氣量（經驗表明：當粉煤灰摻量達到30～50%時，為達到4%～5.5%的含氣量，引氣劑的摻量是常態混凝土的8～10倍）。
室內試驗以及石門子、龍首工程實踐證明，通過加大引氣劑摻量可以使碾壓混凝土的含氣量4%～5%（最佳含氣量），可以配制出抗凍等級大于等于F300的混凝土，以滿足工程需求。
3.2.2“金包銀”防滲結構的抗凍性
就常態混凝土而言，產摻加一定的引氣劑很容易達到要求的含氣量，混凝土經過攪拌氣泡分布均勻，抗凍性相對較好。
3.3施工
3.3.1二級配+變態混凝土防滲方案施工
采用單一的碾壓混凝土壩施工方法，減少了施工干擾，為實現全斷面碾壓混凝土創造了條件，變態混凝土防滲是在壩體上游面一定的范圍內，碾壓混凝土攤鋪施工中鋪灑適量的水泥漿，使該處的混凝土變成具有坍落度的類似常態混凝土，然后用人工插入式振搗器振搗。
3.3.2“金包銀”防滲方案施工
“金包銀”防滲形式推薦的施工方案為：常態混凝土與碾壓混凝土同步澆筑，先澆筑一層厚0.3m的常態混凝土，在澆筑碾壓混凝土，碾壓混凝土層厚為0.3m。兩種混凝土均采用薄層同步上升，雖然施工干擾較大，但由于實現兩種混凝土同步上升，不會形成交界薄弱或是冷縫面，有利于壩體的安全。
3.4投資
本工程隊兩中國防滲結構分別計算工程量，并進行投資分析，“金包銀”防滲結構壩體直接費比二級配碾壓混凝土防滲結構壩體直接費多出920萬元，而且“金包銀”尚未計施工干擾引起的費用增加。
4 比較結論
從抗滲性來看，“金包銀”具有較好的防滲能力；對于二級配碾壓混凝土防滲，根據目前的實驗成果及工程實踐，已經建成的幾座碾壓混凝土壩氣鉆孔混凝土芯樣的滲透系數均達到了10-9～10-10cm/s，甚至更高，完全能夠滿足高壩的防滲要求。
從防滲層與壩體內部這兩種混凝土的結合來看，兩種防滲結構型式均能實現兩種混凝土結合良好，但“金包銀”施工干擾太大，施工工藝復雜。
從抗凍性來看，兩種防滲結構均能滿足建筑物的抗凍設計要求，但常態混凝土粉煤灰摻量相對較少，且經拌和機攪拌，氣泡分布均勻，抗凍性能相對較優；摻加引氣劑的二級配碾壓混凝土可以達到4%～5%的最佳含氣量，也具有良好的抗凍性。
從施工來看，“金包銀”施工干擾太大，需要增加工序，施工工藝相對復雜，施工工序甚至超過了常態混凝土壩，對碾壓混凝土施工干擾大，難以充分發揮碾壓混凝土快速施工的優勢；二級配碾壓混凝土防滲型式施工方法單一，有利于快速施工。
從投資來看，二級配碾壓混凝土防滲型式較省。
